ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к петле и, в частности, к петле с демпфирующим эффектом и устройству, имеющему петлю.
ПРЕДПОСЫЛКИ К СОЗДАНИЮ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Петля, применяемая для откидной дверцы печи в настоящее время, не имеет эффекта самозакрывания дверцы. То есть, требуется манипулятор для сильного толкания или оттягивания дверцы во всех процессах открывания и закрывания дверцы, в результате чего имеют место неблагоприятные ощущения при закрывании дверцы.
ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение направлено на реализацию решения для петли печи, имеющей хорошие эксплуатационные характеристики, для улучшения, по меньшей мере, одного из эффектов использования петли в предшествующем уровне техники.
Кроме того, согласно настоящему раскрытию изобретения предлагается устройство, имеющее вышеуказанную петлю.
Петля с демпфирующим эффектом согласно первому аспекту предпочтительных вариантов осуществления настоящего изобретения включает в себя первый узел, второй узел, основную пружину, соединительную деталь, демпфирующий узел и соединительный узел. Первый узел и второй узел выполнены с возможностью крепления соответственно к корпусу устройства и откидной дверце и соединены с возможностью поворота посредством первой поворотной оси, так что откидная дверца выполнена с возможностью ее оттягивания вниз при повороте относительно корпуса устройства.
На стадии равновесия основная пружина находится в растянутом состоянии, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной, уравновешивается нагрузкой от массы петли. На критической стадии фиксирующая пружина находится в сжатом состоянии и изменяется до исходного состояния, соединительная ось контактирует с деталью для ограничения положения для толкания демпфирующего элемента к основной пружине, основная пружина находится в растянутом состоянии, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной, превышает нагрузку от массы петли. На стадии демпфированного закрывания фиксирующая пружина находится в сжатом состоянии, выдвигающийся и втягивающийся стержень втянут в демпфирующий элемент, демпфирующий элемент создает обратную силу демпфирования, основная пружина находится в растянутом состоянии и изменяется до исходного состояния, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной, превышает нагрузку от массы петли.В петле согласно предпочтительным вариантам осуществления настоящего изобретения при применении основной пружины вес откидной дверцы может уравновешиваться при оттягивании откидной дверцы вниз, в результате чего обеспечиваются эффекты стабильного открывания и стабильного закрывания.
В некоторых вариантах осуществления первый узел включает в себя нижнюю пластину и боковые стенки, продолжающиеся вверх от двух сторон нижней пластины. Направляющая канавка образована на каждой из двух боковых стенок.
В некоторых вариантах осуществления фиксирующий подузел включает в себя выступающий упор, выступающий вверх от нижней пластины, и установочный штифт, соединяющий демпфирующий элемент с первым узлом. Выступающий упор выполнен с возможностью останова демпфирующего элемента для предотвращения скольжения демпфирующего элемента ко второму узлу.
В некоторых вариантах осуществления полость имеет прямоугольную форму, демпфирующий элемент имеет цилиндрическую форму, и формы демпфирующего элемента и полости согласованы друг с другом.
В некоторых вариантах осуществления соединительный узел включает в себя соединительный элемент, фиксирующую пружину, установленную поверх соединительного элемента, и ведомый шкив, расположенный у соединительного элемента.
Соединительный элемент снабжен неподвижной осью, ведомый шкив имеет кольцевую форму и установлен поверх неподвижной оси, и ведомый шкив выполнен с возможностью контактирования при повороте с кулачковой частью.
В некоторых вариантах осуществления стопорная деталь, прикрепленная к первому узлу, предусмотрена между соединительным узлом и соединительной осью, и стопорная деталь выполнена с возможностью стопорения фиксирующей пружины для сжатия фиксирующей пружины.
В некоторых вариантах осуществления откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 50°-70°, при соответствии стадии равновесия.
В некоторых вариантах осуществления откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 10°-15°, при соответствии критической стадии.В некоторых вариантах осуществления откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 10°-25°, при соответствии стадии демпфированного закрывания.
Устройство согласно второму аспекту предпочтительных вариантов осуществления настоящего изобретения включает в себя корпус устройства, откидную дверцу и петлю, конфигурированную для устройства, согласно вышеприведенным вариантам осуществления.
В устройстве согласно предпочтительным вариантам осуществления настоящего изобретения при применении основной пружины вес откидной дверцы может уравновешиваться при оттягивании откидной дверцы вниз, в результате чего обеспечиваются эффекты стабильного открывания и стабильного закрывания. Кроме того, при применении демпфирующего узла откидная дверца может закрываться автоматически и медленно, в результате чего у пользователя улучшаются ощущения при применении.
Дополнительные аспекты и преимущества вариантов осуществления настоящего изобретения частично будут приведены в нижеследующих описаниях, частично станут очевидными из нижеследующих описаний или будут получены при реализации на практике вариантов осуществления настоящего изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Эти и другие аспекты и преимущества вариантов осуществления настоящего изобретения станут очевидными и более понятными из нижеприведенных описаний, выполненных со ссылкой на чертежи, в которых:
фиг.1 представляет собой вид в перспективе петли с демпфирующим эффектом согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения;
фиг.2 представляет собой выполненный с пространственным разделением элементов вид в перспективе петли с демпфирующим эффектом согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения;
фиг.3 представляет собой вид петли с демпфирующим эффектом в разрезе, выполненном по линии III-III на фиг.1.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Варианты осуществления настоящего изобретения будут описаны подробно, и примеры вариантов осуществления будут проиллюстрированы на чертежах, на которых одни и те же или аналогичные ссылочные позиции используются для обозначения одинаковых или аналогичных элементов или элементов с одинаковыми или аналогичными функциями.
Варианты осуществления, описанные в данном документе со ссылкой на чертежи, являются разъясняющими, иллюстративными и используются для общего понимания настоящего изобретения. Варианты осуществления не должны рассматриваться как ограничивающие настоящее изобретение.
Следует понимать, что в описании такие термины, как «центральный», «продольный», «боковой», «длина», «ширина», «толщина», «верхний», «нижний», «передний», «задний», «левый», «правый», «вертикальный», «горизонтальный», «верх», «низ», «внутренний», «наружный», «по часовой стрелке» и «против часовой стрелки», следует рассматривать как относящиеся к ориентации, описанной или показанной на рассматриваемых чертежах. Данные относительные понятия предназначены для удобства описания и не требуют того, чтобы настоящее изобретение было создано или функционировало в определенной ориентации. Кроме того, такие термины, как «первый» и «второй», используются в данном документе для описания и не предназначены для обозначения или указания относительного значения или важности или указания количества показанных технических элементов/признаков.
Таким образом, элемент, определенный как «первый» и «второй», может содержать один или более данных элементов. В описании настоящего изобретения «множество» означает два или более двух, если не указано иное.
Следует понимать, что в настоящем описании, если не указано и не определено иное, термины «установленный», «присоединенный», «соединенный» и тому подобные используются в широком смысле и могут означать, например, неподвижные соединения, разъединяемые соединения или соединения, образующие одно целое, могут также означать механические или электрические соединения, могут также означать прямые соединения или непрямые соединения посредством промежуточных конструктивных элементов, могут также означать внутренние связи или взаимодействие двух элементов, которые могут быть понятны для специалистов в данной области техники в соответствии с определенными ситуациями.
В настоящем раскрытии изобретения, если не указано или не ограничено иное, конструкция, в которой первый элемент находится «на» втором элементе или «под» вторым элементом, может включать вариант осуществления, в котором первый элемент находится в прямом контакте со вторым элементом, и может также включать вариант осуществления, в котором первый элемент и второй элемент не находятся в прямом контакте друг с другом, но контактируют посредством дополнительного элемента, образованного между ними.
Кроме того, первый элемент «на» втором элементе, «над» вторым элементом или «поверх» второго элемента может подразумевать вариант осуществления, в котором первый элемент находится прямо или наклонно «на» втором элементе, «над» вторым элементом или «поверх» второго элемента, или просто подразумевает то, что первый элемент находится на высоте, превышающей высоту второго элемента, в то время как первый элемент «ниже» второго элемента», «под» вторым элементом или «снизу от» второго элемента может подразумевать вариант осуществления, в котором первый элемент находится прямо или наклонно «ниже» второго элемента» «под» вторым элементом или «снизу от» второго элемента, или просто подразумевает то, что первый элемент находится на высоте, которая меньше высоты второго элемента.
Различные варианты осуществления и примеры приведены в нижеследующем описании для реализации различных конструкций по настоящему раскрытию изобретения. Для упрощения настоящего изобретения будут описаны определенные элементы и установочные параметры.
Однако данные элементы и установочные параметры приведены только в качестве примера и не предназначены для ограничения настоящего изобретения. Кроме того, ссылочные позиции могут повторяться в разных примерах в настоящем раскрытии изобретения. Это повторение предназначено для упрощения и ясности и не относится к связям между разными вариантами осуществления и/или установочными параметрами. Кроме того, примеры различных процессов и материалов приведены в настоящем раскрытии изобретения. Однако специалистам в данной области техники будет понятно, что также могут быть применены другие процессы и/или материалы.
Как показано на фиг.1 — фиг.3, петля 10 с демпфирующим эффектом согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения включает в себя первый узел 12, второй узел 14, основную пружину 16, соединительную деталь 18, демпфирующий узел 20 и соединительный узел 22. Первый узел 12 и второй узел 14 выполнены с возможностью крепления соответственно к корпусу устройства и откидной дверце и соединены с возможностью поворота посредством первой поворотной оси 142, так что откидная дверца может быть оттянута вниз при повороте относительно корпуса устройства.
Первый узел 12 выполнен с конфигурацией прямоугольного кожуха и имеет первый конец 120, соединенный с возможностью поворота со вторым узлом 14, и второй конец 122, противоположный первому концу 120. Первый узел 12 выполнен с направляющей канавкой 124, и второй узел 14 включает в себя кулачковую часть 140. Основная пружина 16 расположена в первом узле 12 и имеет первый конец, неподвижно соединенный со вторым концом 122. Соединительная деталь 18 расположена в первом узле 12. Соединительная деталь 18 имеет первый конец, соединенный с возможностью поворота со вторым узлом 14 посредством второй поворотной оси 24, и второй конец, соединенный со вторым концом основной пружины 16 посредством третьей поворотной оси 26. Третья поворотная ось 26 расположена с возможностью поворота и скольжения в направляющей канавке 124. Соединительная деталь 18 снабжена первым верхним закрывающим элементом 180 для соединения с первым узлом 12 для образования полости 182. Демпфирующий узел 20 включает в себя демпфирующий элемент 200, выдвигающийся и втягивающийся стержень 202, деталь 204 для ограничения положения и фиксирующий подузел 206.
Демпфирующий элемент 200 расположен в полости 182. Выдвигающийся и втягивающийся стержень 202 продолжается от демпфирующего элемента 200 ко второму узлу 14. Деталь 204 для ограничения положения расположена у верхнего конца выдвигающегося и втягивающегося стержня 202. Фиксирующий подузел 206 выполнен с возможностью фиксации демпфирующего элемента 200 относительно первого узла 12. Соединительный узел 22 предусмотрен между вторым узлом 14 и выдвигающимся и втягивающимся стержнем 202, соединительный узел 22 включает в себя ведомый шкив 220 и фиксирующую пружину 222, и ведомый шкив 220 выполнен с возможностью контактирования с кулачковой частью 140. Соединительная деталь 18 снабжена соединительной осью 28 между соединительным узлом 22 и деталью 204 для ограничения положения. При приведении в движение посредством соединительной детали 18 соединительная ось 28 может контактировать с деталью 204 для ограничения положения для толкания детали 204 для ограничения положения для ее перемещения к основной пружине 16.
Второй узел 14 имеет стадию равновесия, критическую стадию и стадию демпфированного закрывания, последовательные в процессе поворота второго узла 14 из положения, в котором наибольший угол раскрыва образуется между первым узлом 12 и вторым узлом 14, к первому узлу 12. На стадии равновесия основная пружина 16 находится в растянутом состоянии, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, уравновешивается нагрузкой от массы петли 10. На критической стадии фиксирующая пружина 222 находится в сжатом состоянии, соединительная ось 28 контактирует с деталью 204 для ограничения положения, для толкания демпфирующего элемента 200 к основной пружине 16, основная пружина 16 находится в растянутом состоянии, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10. На стадии демпфированного закрывания фиксирующая пружина 222 находится в сжатом состоянии, выдвигающийся и втягивающийся стержень 202 втянут в демпфирующий элемент 200, демпфирующий элемент 200 создает обратную силу демпфирования, основная пружина 16 находится в растянутом состоянии, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10.
В петле согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения при применении основной пружины 16 вес откидной дверцы может уравновешиваться при оттягивании откидной дверцы вниз, в результате чего обеспечиваются стабильное открывание и стабильное закрывание. Кроме того, при применении демпфирующего узла 20 откидная дверца может закрываться автоматически и медленно, в результате чего у пользователя улучшаются ощущения при применении.
В частности, основная пружина 16, соединительная деталь 18, демпфирующий узел 20 и соединительный узел 22 расположены в первом узле 12. Первый узел 12 имеет канавку 128 на его нижней пластине 126 рядом с первым концом 120, и канавка 128 параллельна аксиальному направлению первого узла 12. Первый узел 12 и второй узел 14 соединены посредством первой поворотной оси 142 на первом конце 120. Второй узел 14 выполнен с возможностью поворота относительно первого узла 12 вокруг первой поворотной оси 142, а также с возможностью приведения в движение соединительной детали 18 для синхронного перемещения.
Второй узел 14 выполнен с возможностью поворота в канавке 128 относительно первого узла 12. Первый узел 12 соединен с четвертой поворотной осью 30 на втором конце 122, и четвертая поворотная ось 30 параллельна первой поворотной оси 142. Задний конец соединительной детали 18, удаленный от первого конца 120, соединен с третьей поворотной осью 26, которая параллельна четвертой поворотной оси 30. Основная пружина 16 соединена с третьей поворотной осью 26 и четвертой поворотной осью 30. Соединительная деталь 18 образована как одно целое.
В представленном варианте осуществления первый узел 12 образован по существу с прямоугольной формой. Первый узел 12 имеет первый конец 120 и второй конец 122, противоположный первому концу 120. Первый узел 12 включает в себя нижнюю пластину 126 и боковые стенки 128а, продолжающиеся вверх от двух сторон нижней пластины 126. Направляющая канавка 124 образована на каждой из двух боковых стенок 128а. Направляющая канавка 124 включает в себя первую конечную точку 1240 и вторую конечную точку 1242, противоположную первой конечной точке 1240.
Второй узел 14 соединен с возможностью поворота с первым узлом 12 посредством первой поворотной оси 142 и соединен с возможностью поворота с соединительной деталью 18 посредством второй поворотной оси 24, и вторая поворотная ось 24 параллельна первой поворотной оси 142. Соединительная деталь 18 расположена в первом узле 12 и прилегает к двум боковым стенкам 128а первого узла 12. Соединительная деталь 18 снабжена первым верхним закрывающим элементом 180 для соединения с первым узлом 12 для образования полости 182, и демпфирующий элемент 200 расположен в полости 182. Соединительная деталь 18 дополнительно снабжена вторым верхним закрывающим элементом 184, и соединительный узел 22 расположен под вторым верхним закрывающим элементом 184. Второй узел 14 имеет листообразную форму и вставлен в канавку 128. Соединительная деталь 18 соединяет основную пружину 16 со вторым узлом 14, и место соединения соединительной детали 18 и второго узла 14 смещено от первой поворотной оси 142 второго узла 14, так что второй узел 14 может обеспечить приведение соединительной детали 18 в движение для растягивания основной пружины 18 при повороте второго узла 14 относительно первого узла 12.
В представленном варианте осуществления фиксирующий подузел 206 включает в себя прямоугольный выступающий упор 2060, выступающий вверх от нижней пластины 126, и установочный штифт 2062, соединяющий демпфирующий элемент 200 с первым узлом 12. Демпфирующий элемент 200 может быть остановлен выступающим упором 2060, так что может быть предотвращено скольжение демпфирующего элемента 200 ко второму узлу 14.
Таким образом, демпфирующий элемент 200 может быть установлен в заданном положении посредством фиксирующего подузла 206, который имеет простую конструкцию и удобен для установки и отсоединения.
В представленном варианте осуществления полость 180 имеет прямоугольную форму, демпфирующий элемент 200 имеет цилиндрическую форму, и формы демпфирующего элемента 200 и полости 182 согласованы друг с другом. Демпфирующий элемент 200 снабжен пружиной возврата в нем.
В представленном варианте осуществления соединительный узел 22 включает в себя соединительный элемент 224, фиксирующую пружину 222, установленную поверх соединительного элемента 224, и ведомый шкив 220, расположенный у соединительного элемента 224.
Соединительный элемент 222 снабжен неподвижной осью 2240, ведомый шкив 220 имеет кольцевую форму и установлен поверх неподвижной оси 2240, и ведомый шкив 220 выполнен с возможностью контактирования при повороте с кулачковой частью 140. Кулачковая часть 140 имеет вогнутые и выпуклые участки, конфигурированные для различных контактов с ведомым шкивом 220.
Соответственно, поскольку растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, ослабляется при уменьшении внутреннего угла между первым узлом 12 и вторым узлом 14, дополнительная растягивающая сила создается фиксирующей пружиной 222 соединительного узла 22, и ведомый шкив 220 соединительного узла 22 контактирует с кулачковой частью 140 второго узла 14, так что обеспечивается источник энергии.
В представленном варианте осуществления стопорная деталь 32, прикрепленная к первому узлу 12, предусмотрена между соединительным узлом 22 и соединительной осью 28, и стопорная деталь 32 может стопорить фиксирующую пружину 222 для сжатия фиксирующей пружины 222.
Первый узел 12 присоединен к откидной дверце, и второй узел 14 присоединен к корпусу устройства. При функционировании петли 10 положение второго узла 14 является постоянным, и первый узел 12 может поворачиваться вокруг первой поворотной оси 142 на определенный угол и приводить соединительную деталь 18, присоединенную ко второму узлу 14, в движение для синхронного перемещения, так что основная пружина 16, соединенная с соединительной деталью 18, может растягиваться. Под действием основной пружины 16 и демпфирующего узла 20 откидная дверца может закрываться автоматически и медленно.
В частности, стадия равновесия отображает то, что петля 10 переходит из положения n1 в положение n2, критическая стадия отображает то, что петля 10 переходит из положения n2 в положение n3, и стадия демпфированного закрывания отображает то, что петля 10 переходит из положения n3 в положение n4. Когда второй узел 14 находится в положении n1 относительно первого узла 12, петля 10 имеет наибольший угол раскрыва, и откидная дверца открыта до наибольшего угла.
Когда второй узел 14 находится в положении n4 относительно первого узла 12, петля 10 имеет наименьший угол раскрыва, и корпус дверцы находится в закрытом состоянии.
Когда второй узел 14 находится в положении n1 относительно первого узла 12, соединительная деталь 18 приводит в движение третью поворотную ось 26 для того, чтобы она достигла первой конечной точки 1240, основная пружина 16 растягивается посредством соединительной детали 18 для достижения растянутого состояния, и растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, уравновешивается нагрузкой от массы петли 10. Когда петля 10 функционирует при угле а, то есть на стадии равновесия от положения n1 до положения n2, поскольку растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, уравновешивается нагрузкой от массы петли 10, откидная дверца может находиться в состоянии покоя при любом положении в данном диапазоне, при этом в данном случае внешнее усилие, прикладываемое человеком, требуется для закрывания откидной дверцы.
Когда второй узел 14 находится в положении n2 относительно первого узла 12, растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10, соединительная ось 28 контактирует с деталью 204 для ограничения положения, и ведомый шкив 220 соединительного узла 22 контактирует с кулачковой частью 140. Когда петля 10 функционирует при угле b, то есть на критической стадии от положения n2 до положения n3, соединительная деталь 18, соединенная с основной пружиной 16, скользит к основной пружине 16, и соединительная ось 28 толкает демпфирующий элемент 200 к основной пружине 16, то есть петля 10 может автоматически вызывать быстрый поворот откидной дверцы в направлении закрывания, при этом откидная дверца может быть закрыта автоматически без внешнего усилия.
Когда второй узел 14 находится в положении n3 относительно первого узла 12, растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10, и третья поворотная ось 26 находится во второй конечной точке 1242.
Когда петля 10 функционирует при угле с, то есть на стадии демпфированного закрывания от положения n3 до положения n4, растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, обеспечивает возможность продолжения поворота второго узла 14 по направлению к положению n4, выдвигающийся и втягивающийся стержень 202 начинает втягиваться в демпфирующий элемент 200, и, следовательно, демпфирующий элемент 200 создает обратную силу демпфирования для уменьшения скорости поворота корпуса дверцы, приводимого в движение петлей 10, так что откидная дверца поворачивается медленно и с постоянной скоростью, при этом откидная дверца может быть закрыта автоматически и плавно вместо быстрого отскока.
Когда второй узел 14 находится в положении n4 относительно первого узла 12, петля 10 имеет наименьший угол раскрыва, и корпус дверцы находится в закрытом состоянии. В этом случае основная пружина 16, фиксирующая пружина 222 и пружина возврата находятся все в естественном состоянии.
При раскрыве петли 10 из положения n4 до любого положения в диапазоне, соответствующем углу с, под действием внешнего усилия (которое обычно прикладывается человеком) демпфирующий элемент 200 скользит ко второму узлу 14, и пружина возврата создает силу сопротивления, действующую на демпфирующий элемент 200 для обеспечения возможности перехода рабочей жидкости для гидравлических систем, находящейся в демпфирующем элементе 200, в исходное состояние.
Поскольку растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10, при снятии внешнего усилия откидная дверца поворачивается к основной пружине 16, то есть откидная дверца будет по-прежнему закрываться медленно и с постоянной скоростью, то есть петля 10 будет по-прежнему возвращаться к положению n4.
Во время процесса открывания откидной дверцы, то есть процесса поворота петли 10 из положения n4 в положение n1, основная пружина 16 растягивается из исходного состояния, и фиксирующая пружина 222 сжимается. Поскольку выдвигающийся и втягивающийся стержень 202 приводит демпфирующий элемент 200 в движение ко второму узлу 14, пружина возврата переводит демпфирующий элемент 200 в исходное состояние, и пружина возврата также возвращается к естественному состоянию.
В представленном варианте осуществления петля 10 находится в положении между положением n1 и положением n2 при соответствии стадии равновесия, при этом растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, уравновешивается нагрузкой от массы петли 10, и, следовательно, откидная дверца может быть остановлена в любом положении в диапазоне, соответствующем углу а. Откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 50°-70°, при соответствии стадии равновесия, то есть диапазон угла а соответствует 50°-70°.
В представленном варианте осуществления петля 10 находится в положении между положением n2 и положением n3 при соответствии критической стадии, при этом растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10, и, следовательно, петля может быстро поворачиваться из положения n2 в положение n3 в диапазоне, соответствующем углу b. Откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 10°-15°, при соответствии критической стадии, то есть диапазон угла b соответствует 10°-15°.
В представленном варианте осуществления петля 10 находится в положении между положением n3 и положением n4 при соответствии стадии демпфированного закрывания, при этом растягивающая сила, создаваемая основной пружиной 16, превышает нагрузку от массы петли 10, и, следовательно, петля может медленно поворачиваться из положения n3 в положение n4 в диапазоне, соответствующем углу с. Откидная дверца выполнена с возможностью поворота на угол, составляющий 10°-25°, при соответствии стадии демпфированного закрывания, то есть диапазон угла с соответствует 10°-25°.
Таким образом, откидная дверца может закрываться автоматически и медленно в заданном диапазоне углов, в результате чего улучшаются ощущения пользователя при применении.
Само собой разумеется, вышеприведенные числовые величины представлены в качестве примеров для того, чтобы способствовать иллюстрированию того, каким образом автоматическое и медленное закрывание откидной дверцы при определенном угле открытия и закрытия осуществляется посредством петли 10, но они не используются для ограничения настоящего изобретения.
Устройство в предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения включает в себя корпус устройства и откидную дверцу. Устройство включает в себя вышеуказанную петлю 10. Первый узел 12 жестко присоединен к откидной дверце, и второй узел 14 жестко присоединен к корпусу устройства. В возможном варианте устройство представляет собой печь. Само собой разумеется, печь служит только в качестве примера, но не используется для ограничения настоящего изобретения. Таким образом, откидная дверца устройства может быть закрыта автоматически и медленно, что предотвращает повреждение откидной дверцы устройства из-за быстрого закрывания, вызываемого чрезмерным усилием.
Упоминание в данном описании «варианта осуществления», «некоторых вариантов осуществления», «иллюстративного варианта осуществления», «примера», «конкретного примера» или «некоторых примеров» означает, что определенный элемент, конструктивный элемент, материал или отличительный признак, описанный в связи с вариантом осуществления или примером, включен, по меньшей мере, в один вариант осуществления или пример настоящего изобретения. Таким образом, появления данных выражений в разных местах в данном описании необязательно относятся с одному и тому же варианту осуществления или примеру настоящего изобретения. Кроме того, определенные элементы, конструкции, материалы или характеристики могут быть скомбинированы любым подходящим образом в одном или более вариантах осуществления или примерах.
Несмотря на то, что варианты осуществления настоящего изобретения были показаны и проиллюстрированы, специалистам в данной области техники следует понимать, что различные изменения, модификации, альтернативы и варианты являются приемлемыми, не выходя за рамки принципа и назначения настоящего изобретения. Объем настоящего изобретения определяется пунктами формулы изобретения или их эквивалентами.
информация о продукте
Характеристики товара
описание продукта
Нет обратной связи
Возврат к списку
Hettich (Германия) – немецкая семейная компания, всемирно известный производитель высококачественной фурнитуры и комплектующих для мебели, была создана в 1888 году Карлом Хеттихом. Штаб-квартира компании находится в городе Кирхленгерн, регион Восточная Вестфалия.
На протяжении всего своего существования компания Hettich была известна своими выдающимися инженерными достижениями, яркими решениями и открытиями. Во всем мире Hettich ассоциируется с качеством, инновациями, надежностью и близостью к заказчикам. На сегодняшний день бренд Hettich объединяет 38 дочерних компаний и производственные предприятия в Европе, Америке и Азии. Более 5500 сотрудников по всему миру вкладывают свои знания и умения в развитие умной техники для мебели. Современное производство, качественное оборудование и строгий контроль качества всего производственного цикла, начиная от закупки сырья и заканчивая выпуском готовой продукции, позволяют создавать первоклассную фурнитуру для мебели.
Клиенты Hettich – это крупные мебельный концерны, средние и малые мебельные производства, частные мастера, а также магазины розничной торговли сектора «Сделай сам». Продукцию Hettich можно найти в мебели любой части дома: на кухне, в ванной комнате, гостиной, спальне, офисе. Мебельная фурнитура Hettich год за годом дарит мебели движение, а ее владельцам – безопасность, удобство и комфорт на долгие годы. Наличие фурнитуры Hettich внутри мебели – показатель внимания производителя мебели к качеству своей продукции.
Система выдвижных ящиков для кухонной мебели InnoTech
Самое главное в кухне скрыто за фасадом! Именно внутреннее оборудование кухни отвечает за удобную работу, высокую функциональность и длительный срок эксплуатации кухонной мебели. InnoTech — это система выдвижных ящиков с двойными стальными стенками на высококачественных направляющих Quadro. Плавный ход, бесшумное закрывание, высокие нагрузочные способности и порядок на кухне.
Боковины ящика с двойным порошковым покрытием, стойкие к царапинам и отпечаткам пальцев, выпускаются в трех вариантах цветов: серебро, белый, антрацит. К любому цвету можно подобрать внутреннюю организацию (вкладные лотки с передвижными перегородками) и таким образом продолжить внешний дизайн внутри кухни.
Система выдвижных ящиков InnoTech рассчитана на 100 000 (сто тысяч) циклов открываний и закрываний, что соответствует примерно 20 годам безупречной работы при ежедневной активной эксплуатации. Все характеристики ящика подтверждены международными сертификатами качества.
Направляющие Quadro от Hettich. Идеальное скольжение ящиков.
Когда дело касается направляющих и ящиков, то разнообразие решений Hettich выходит на первый план. Различная нагрузочная способность наших уникальных направляющих Quadro дает возможность подобрать оптимальное решение для легкого и надежного открывания и закрывания.
Превосходство направляющих Quadro от Hettich неоспоримо. Уникальность Quadro основана на принципе шарикоподшипника. Четыре независимых ряда стальных шариков движутся внутри стальных профилей. Результат – идеально ровное и тихое движение ящиков. Эта невидимая глазу технология – лучшее решение для выдвижных ящиков в кухонной и жилой мебели.
Рекомендуем убедиться, что вы выбрали направляющие с демпфером Silent System для плавного и бесшумного закрывания даже тяжело нагруженных ящиков.
Для дизайнерских фасадов без ручек подойдут направляющие Quadro с механизмом Push to Open (или «нажал – открыл»).
Петля Sensys. Идеальная амортизация и безупречный дизайн.
Sensys – инновация в технологии петель. Больше никаких раздражающих хлопков двери об корпус шкафа. Будь то кухня, гостиная, спальня или ванная – с петлями Sensys в дом приходит комфорт и уют.
В петле Sensys демпфирующий элемент незаметно встроен в саму петлю. Легкое касание – и двери закрываются плавно и бесшумно. Уникальная функция самозакрывания срабатывает даже с широкого угла – с Sensys дверь закрывается как будто сама, как только угол закрывания становится менее 35°.
Благодаря интегрированному демпферу внешний вид петли ничто не нарушает: плавные контуры и гладкие формы петли гармонично впишутся в дизайн любой мебели. Эта характеристика петли получила признание на международном уровне, что подтверждено рядом наград и сертификатов.
Sensys – инновационная технология, простой монтаж и эксплуатация, элегантный дизайн, бесшумная работа.
Фурнитура для раздвижных дверей Hettich
Раздвижные двери в моде! Это не только практичное решение, но и элемент дизайна интерьера. Раздвижные двери удобны в использовании и предоставляют полный обзор содержимого шкафа.
Фурнитура Hettich для раздвижных дверей с верхним ходовым элементом создает элегантный внешний вид мебели. И в спальне, и в жилой комнате раздвижные системы способны по максимуму использовать полезное пространство. При открывании дверей не задействуется дополнительное пространство комнаты, при этом доступ к содержимому шкафа ничем не затруднен.
Фурнитура для раздвижных дверей от Hettich позволяет создавать привлекательный внешний вид шкафов и обладает потрясающей гибкостью для конструирования.
Hettich предлагает широкий выбор инновационных систем для всех типов дверей. А с демпфером Silent System закрывание станет еще комфортней: легкое движение руки – и даже тяжелые и массивные двери закроются в приятной тишине, не нарушая покой и комфорт в доме.
Сделано в Германии.
Демпфирующая лента 434 серебряная, алюминиевая фольга, покрытая низкотемпературным вязкоэластичным виброгасящим акриловым адгезивом с голубым полиэтиленовым легкоудаляемым лайнером.
Демпфирующая лента 434 серебряная, алюминиевая фольга, покрытая низкотемпературным вязкоэластичным виброгасящим акриловым адгезивом с голубым полиэтиленовым легкоудаляемым лайнером.
Стоимость доставки рассчитывается вручную нашим специалистом после Оформления заказа.
При оформлении заказа вы указываете предпочтительный вариант доставки.
Доставка выполняется курьерскими службами СДЕК и Boxberry, собственным автотранспортом, транспортными компаниями Байкал-Сервис, ПЭК, Экспресс-Авто, Луч, Деловые Линии или любой другой по Вашему выбору.
Наш специалист сообщает вам стоимость доставки, рекомендации по наиболее быстрому и дешевому способу. После согласования доставки мы отгружаем товар в ваш адрес.
Мы осуществляем доставку в любой регион России, включая Калининградскую область и Крым. Также мы отправляем грузы в Казахстан и др. страны СНГ.
Код товара: t140756
Оцените качество товара
Средняя оценка 4.4 по 7 голосам| Материал | ПВХ |
| Код производителя | 1075-F |
| Производитель | Dock Edge |
| Страна производитель | Канада |
| Длина, мм | 7620 |
| Ширина, мм | 127 |
| Модель | Standart Heavy Duty Flexguard |
| Цвет | Белый |
| Код поставщика | 1075-F-zc |
Отбойная/демпфирующая лента для причала из ПВХ Dock Edge Standart Heavy Duty Flexguard, изготовленная из гибкого ПВХ, которая при нормальной эксплуатации не подвержена растрескиванию, не крошится. Не деформируется под негативным воздействием агрессивных веществ.
Имеет гладкую и ребристую поверхность. Специально создана таким образом, чтобы ее можно было устанавливать, огибая неровные поверхности, а также было удобно использовать на плоских основаниях с гладкой или ребристой поверхностью. Заключенный внутри каждой секции объем воздуха смягчает удары о причал и обеспечивает оптимальную защиту.
Магнитопроводы ГАММАМЕТ 503В изготавливаются из ленты магнитомягкого аморфного сплава на основе кобальта ГМ 503 с номинальной толщиной 25 мкм, которую получают методом сверхскоростной закалки расплава. Магнитопроводы поставляются после термической обработки в поперечном магнитном поле и готовы к применению в силовых цепях на частоте до 200 кГц в сигнальных цепях на частоте до 10 МГц .
ПРИМЕНЕНИЕ
Магнитопроводы ГАММАМЕТ® 503В могут применяться взамен:
КОНСТРУКЦИЯ
Магнитопровод в защитном контейнере представляет сборочную единицу, состоящую из магнитопровода (магнитной системы), который помещен в защитный контейнер и закреплен в нем демпфирующим заполнителем. Конструкция магнитопровода позволяет наносить обмотку непосредственно поверх защитного контейнера. Магнитопроводы изготавливаются любых типоразмеров с наружным диаметром до 390 мм, внутренним диаметром не менее 8 мм, высотой кратной 5 мм. Класс нагревостойкости магнитопровода от 105°C до 155°C определяется типом защитного контейнера.
| Магнитная индукция B800 | 0,58 Tл |
|---|---|
| Коэффициент прямоугольности Br/B800 | 0,03 |
| Начальная относительная магнитная проницаемость | 40000 |
| Максимальная относительная магнитная проницаемость | 50000 |
| Коэрцитивная сила | 0,25 А/м |
| Магнитострикция насыщения | <0,2·10-6 |
| Температура Кюри | 260°C |
| Температура кристаллизации | 530°C |
| Плотность | 7700 кг/м3 |
| Удельное электросопротивление | 1,2·10-6 Ом·м |
| Удельные магнитные потери P (Вт/кг) для частоты 3-200 кГц | P = 7,5·10-7 f1,85(Bm)2,03 |
Магнитная индукция Bm в теслах (Тл), частота f в герцах (Гц)
Более подробную информацию о магнитопроводах с аморфной и нанокристаллической структурой можно найти в книге: Ю.Н. Стародубцев, В.Я. Белозеров «Магнитные свойства аморфных и нанокристаллических сплавов». Екатеринбург. Издательство Урал. Уральского университета. 2002. 384 с.
ЗАКАЗ МАГНИТОПРОВОДОВ
При заказе и в документации других изделий магнитопровод ГАММАМЕТ 503В в защитном контейнере имеет условное обозначение «магнитопровод ГМ 503В (F) ОЛ40/64-30 ТУ 1261-030-12287107-2007».
Четверть-амплитудное демпфирование, вероятно, самая известная цель настройки, но это плохой выбор для стабильности процесса.Для этой цели были разработаны многие правила настройки, также называемые затуханием четверти амплитуды или QAD, в том числе знаменитые правила настройки Циглера-Николса и Коэна-Куна. Идея четвертьамплитудного демпфирования состоит в том, чтобы очень быстро устранить любую ошибку между заданным значением и переменной процесса. Фактически, контроллер реагирует так быстро, что переменная процесса фактически выходит за пределы своей уставки и несколько раз колеблется, прежде чем окончательно остановится (рисунок 1). Отклонение от заданного значения уменьшается с каждым последующим циклом в соотношении 4: 1.На рисунке 1 отношение B / A = 1/4.
Рис. 1. Отклик затухания на четверть амплитуды после нарушения технологического процесса.
При разработке своих правил настройки Циглер и Николс выбрали четверть амплитудное демпфирование в качестве «оптимального» отклика контура управления. Хотя производительность QAD находится посередине между полностью неработающим контроллером и нестабильным контуром управления, вы должны понимать, что затухание на четверть амплитуды по своей конструкции заставляет процесс выходить за пределы заданного значения и несколько раз колебаться вокруг него, прежде чем в конечном итоге стабилизируется .Практики с солидным опытом настройки контроллеров скажут вам, что четверть-амплитудное демпфирование — очень плохой выбор для настройки промышленных контуров управления. Проблемы с четвертьамплитудным демпфированием
Хотя цель настройки демпфирования на четверть амплитуды обеспечивает очень быстрое подавление помех, она создает три проблемы:
Решение
Самый простой способ свести к минимуму все три проблемы — уменьшить усиление регулятора (настроить регулятор).Минимальное сокращение, которое я рекомендую, — это использовать рассчитанный Kc, разделенный на два (или больше, если необходимо). Например, если правило настройки демпфирования на четверть амплитуды предлагает использовать коэффициент усиления регулятора 0,9, тогда используйте вместо него 0,45. Это значительно уменьшит колебания и выбросы в контуре управления, а также повысит надежность контура в два раза. (Обратите внимание, что если ваш контроллер использует параллельный алгоритм, вам необходимо уменьшить Kp, Ki и Kd для достижения эквивалентного эффекта).
Оставайтесь с нами!
Жак Смэтс
Главный консультант OptiControls и автор книги «Управление процессами для практиков».
В отличие от типичных статических или динамических нагрузок, силы, вызываемые вибрациями, трудно предсказать, смоделировать и учесть при проектировании систем управления движением. Некоторые производители рекомендуют добавлять коэффициент безопасности для учета вибраций при определении размеров и выборе компонентов, особенно тех, которые связаны с качением или скольжением, например, линейные направляющие и винты.
Конечно, идеальным решением было бы полностью избегать или устранять вибрации, исключая риск повреждения оборудования или вмешательства в выполняемый процесс. Но избежать вибраций сложно, поскольку они могут быть вызваны не только машиной или природой самого процесса, но и структурными резонансами (колебаниями здания или несущей конструкции, близкими к их собственной частоте). Для вибраций в оборудовании, которых невозможно избежать или устранить, есть два метода уменьшения их воздействия — гашение вибрации и изоляция вибрации.
Даже в такой щадящей среде, как лаборатория, различные источники вызывают вибрации, которые могут повлиять на оборудование или процесс.Демпфирование и изоляция: Хотя термины «гашение вибрации» и «изоляция вибрации» часто используются взаимозаменяемо, они относятся к различным методам уменьшения вибрации. Демпфирование вибрации — это процесс поглощения или изменения энергии вибрации, чтобы уменьшить количество энергии, передаваемой на оборудование или механизмы, , в то время как виброизоляция предотвращает попадание энергии в механизмы.
Независимо от того, обсуждаете ли вы демпфирование или изоляцию, системы, используемые для достижения конечного результата, можно разделить на пассивные или активные. Пассивные и активные методы гашения вибрации (или виброизоляции) различаются тем, как они реагируют на вибрации и управляют ими. Легкий способ отличить эти два понятия заключается в том, что в пассивных системах используются простые механические устройства, жидкости или эластомерные материалы, тогда как активное гашение вибрации основывается на замкнутой системе с обратной связью.
В системах пассивного гашения вибрации часто используется механическое устройство или жидкость для уменьшения вибрации, но пассивное гашение также может быть достигнуто с помощью вязкоупругих материалов. В любом случае кинетическая энергия вибрации преобразуется в тепло. Поскольку многим типам демпфирующих систем свойственны резонансы, они в первую очередь эффективны на частотах выше 4 Гц. Пассивные гасители вибрации также, как правило, имеют проблемы с компенсацией вибраций, возникающих более чем в одном направлении — другими словами, они наиболее эффективны для вибраций, возникающих только в направлении X, Y или Z, и в меньшей степени для вибраций, возникающих в несколько направлений одновременно.
Здесь показан пример системы пассивного гашения колебаний, состоящей из простого гармонического осциллятора (жесткая масса и пружина) с дополнительным демпфером. Демпфер отводит механическую энергию из системы в виде тепла.Активные системы гашения вибрации используют дополнительную мощность в виде датчиков и исполнительных механизмов с электронным управлением в замкнутой системе для противодействия вибрациям и концевым колебаниям. В отличие от пассивных систем, активные системы гашения вибрации могут быть настроены для устранения резонансов, что позволяет им работать на более низких частотах, вызванных структурными резонансами.Они также могут обеспечивать гашение вибраций и помех, вызванных самим оборудованием, таких как шум от кабелей или акустический шум.
В системах активного гашения вибрации используются датчики и исполнительные механизмы с электронным управлением в замкнутой системе.Активные системы также могут обеспечивать упреждающую (а не просто реактивную) реакцию демпфирования за счет использования управления с прямой связью. Там, где стандартные конфигурации с обратной связью обеспечивают равные, но обратные силы для подавления вибраций, которые входят в систему, добавление прямой связи позволяет системе проактивно генерировать и отправлять сигналы подавления на основе ожидаемых вибраций .Системы с прямой связью особенно полезны для чрезвычайно низких частот.
Выбор между пассивной или активной системой гашения вибрации должен учитывать, насколько чувствительна машина или процесс к вибрациям (например, вибрации более вредны для испытательного и измерительного оборудования, чем для промышленного производственного оборудования), а также типы вибрации, которые могут происходить.
P / N TA520WD25-25
Пагинация результатов поиска |
eBay определяет эту цену на основе модели машинного обучения продажных цен продукта за последние 90 дней.
Top Rated PlusК. Киссиг и М. Плюмахер, Поправки на жесткие тепловые петли в лептогенезе II: решение уравнений Больцмана , arXiv: 1111.1235 [ВДОХНОВЕНИЕ].
C.P. Kiessig, Квазичастицы в лептогенезе: исследование жесткой тепловой петли , arXiv: 1107.0720 [INSPIRE].
М. Стрикленд, Дж. О. Андерсен, Л. Leganger and N. Su, Термодинамика КХД с жесткой тепловой петлей , Prog. Теор. Phys. Дополнение 187 (2011) 106 [arXiv: 1011.0416] [INSPIRE].
ADS МАТЕМАТИКА Статья Google Scholar
J.О. Андерсен, Л. Легангер, М. Стрикленд и Н. Су, Термодинамика жесткого теплового контура NNLO для КХД , Phys. Lett. B 696 (2011) 468 [arXiv: 1009.4644] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Н. Су, Дж. О. Андерсен и М. Стрикленд, Термодинамика КЭД с жесткой тепловой петлей , Подбородок. Phys. C 34 (2010) 1527 [arXiv: 0911.4601] [ВДОХНОВЕНИЕ].
Google Scholar
J. Liu, M.-j. Луо, К. Ван и Х.-ж. Сюй, Показатель преломления света в кварк-глюонной плазме с жестко-тепловой петлевой теорией возмущений , Phys. Сборка D 84 (2011) 125027 [arXiv: 1109.4083] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Н. Хак и М.Г. Мустафа, Восприимчивость кварковых чисел и термодинамика в HTL-приближении , Nucl.Phys. A862-863 (2011) 271 [arXiv: 1109.0799] [INSPIRE].
Google Scholar
Y. Jiang, H.-x. Чжу, В.-м. Солнце и Х.-с. Zong, Восприимчивость кваркового числа в приближении жесткой тепловой петли , J. Phys. G 37 (2010) 055001 [arXiv: 1003.5031] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Н.Хака и М. Мустафа, Модифицированная теория возмущений жесткого теплового контура , arXiv: 1007.2076 [INSPIRE].
Д. Бесак и Д. Бёдекер, Жесткие тепловые петли для мягких или коллинеарных внешних импульсов , JHEP 05 (2010) 007 [arXiv: 1002.0022] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
Y. Hidaka, R.D. Pisarski, Жесткие тепловые петли квадратичного порядка на фоне пространственной петли Хоофта ’ т. , Phys.Сборка D 80 (2009) 036004 [arXiv: 0906.1751] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Дж. Френкель, С. Перейра и Н. Такахаши, Жесткие тепловые петли в статических внешних полях , Phys. Сборка D 79 (2009) 085001 [arXiv: 0902.0757] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
F.Брандт, Дж. Френкель и Дж. Тейлор, Длинноволновый предел эффективных воздействий жесткого теплового контура , Nucl. Phys. B 814 (2009) 366 [arXiv: 0901.3458] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
S. Caron-Huot, Жесткие тепловые петли в формализме реального времени , JHEP 04 (2009) 004 [arXiv: 0710.5726] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
Х. Наккагава, Х. Йокота и К. Йошида, Фазовая структура тепловой КХД / КЭД: калибровочно-инвариантное решение HTL-пересуммированного улучшенного лестничного уравнения Дайсона-Швингера , arXiv: 0707.0929 [INSPIRE] .
J.-P. Блайзот, Э. Янку, У. Краеммер и А. Ребхан, Жесткие тепловые петли и энтропия суперсимметричных теорий Янга-Миллса , JHEP 06 (2007) 035 [hep-ph / 0611393] [INSPIRE].
MathSciNet ОБЪЯВЛЕНИЯ Статья Google Scholar
У. Краеммер и А. Ребхан, Успехи теории возмущений теплового поля , Rep. Prog. Phys. 67 (2004) 351.
MathSciNet ОБЪЯВЛЕНИЯ Статья Google Scholar
М. Ле Беллак, Теория теплового поля , Cambridge University Press, Cambridge U.К. (1996).
Книга Google Scholar
Э. Браатен и Р.Д. Писарски, Выведение жестких тепловых петель из тождеств Уорда , Nucl. Phys. B 339 (1990) 310 [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
Дж. Френкель и Дж. Тейлор, Высокотемпературный предел термической КХД , Nucl.Phys. B 334 (1990) 199 [INSPIRE].
MathSciNet ОБЪЯВЛЕНИЯ Статья Google Scholar
К. Буаказ, А. Абада, Затухание ультрамягких фермионов при конечной температуре QED , AIP Conf. Proc. 1006 (2008) 150.
ADS Статья Google Scholar
А.Abada, N. Daira-Aifa и K. Bouakaz, Кварковое затухание с ультрамягкими импульсами в высокотемпературной КХД , Int. J. Mod. Phys. A 22 (2007) 6033 [INSPIRE].
ADS Google Scholar
А. Абада, К. Буаказ и Д. Дегиче, Затухание ультрамягких фермионов при конечной температуре QED , Mod. Phys. Lett. A 22 (2007) 903 [INSPIRE].
ADS Google Scholar
A. Abada и K. Bouakaz, Инфракрасное поведение дисперсионных соотношений в высокотемпературном скаляре QED , JHEP 01 (2006) 161 [hep-ph / 0510330] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
A. Abada, N. Daira-Aifa и K. Bouakaz, Ультрамягкое кварковое затухание в горячей КХД , Int.J. Mod. Phys. A 21 (2006) 5317 [hep-ph / 0511258] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
А. Абада, К. Буаказ и О. Ази, Поведение в инфракрасном диапазоне высокотемпературной квантовой хромодинамики (КХД) , Phys. Scri. 74 (2006) 77.
ADS МАТЕМАТИКА Статья Google Scholar
А.Абада, К. Буаказ и Н. Дайра-Айфа, Затухание очень мягких движущихся кварков в высокотемпературной КХД , евро. Phys. J. C 18 (2001) 765 [hep-ph / 0008335] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
А. Абада, О. Ази, Инфракрасная сингулярность в скорости затухания продольных глюонов в горячей КХД , Phys. Lett. B 463 (1999) 117 [hep-ph / 9807439] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
A. Abada, O. Azi, K. Benchallal, Потенциальная инфракрасная задача со скоростями затухания глюонов с мягким импульсом в горячей КХД , Phys. Lett. B 425 (1998) 158 [hep-ph / 9712210] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
J.-P. Блайзот, Э. Янку, Время жизни квазичастиц в горячей КЭД-плазме , Phys.Rev. Lett. 76 (1996) 3080 [hep-ph / 9601205] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
Р. Байер, Р. Кобес, О скорости затухания быстрого фермиона в горячем QED , Phys. Ред. D 50 (1994) 5944 [hep-ph / 9403335] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Р.Д. Писарски, Амплитуды рассеяния в теориях горячей калибровки , Phys.Rev. Lett. 63 (1989) 1129 [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
R.D. Pisarski, Простое вычисление конечных температурных петель , Nucl. Phys. B 309 (1988) 476 [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
Р. Байер, С. Пенье и Д.Schiff, Скорость образования мягких фотонов в теории возмущений высокотемпературной КХД , Z. Phys. C 62 (1994) 337 [hep-ph / 9311329] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
P. Aurenche, T. Becherrawy и E. Petitgirard, Замедленные / расширенные корреляционные функции и производство мягких фотонов в приближении жесткой петли , hep-ph / 9403320 [INSPIRE].
F.Флехсиг и А. Rebhan, Улучшенное эффективное действие жесткого теплового контура для горячей КЭД и КХД , Nucl. Phys. B 464 (1996) 279 [hep-ph / 9509313] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
P. Aurenche, F. Gelis, R. Kobes и E. Petitgirard, Нарушение жесткого теплового расширения петли вблизи светового конуса , Z. Phys. C 75 (1997) 315 [hep-ph / 9609256] [INSPIRE].
Google Scholar
P. Aurenche, F. Gelis, R. Kobes и E. Petitgirard, Повышенная скорость образования фотонов на световом конусе , Phys. Сборка D 54 (1996) 5274 [hep-ph / 9604398] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Э. Браатен, Р.Д. Писарски и Т.-К. Юань, Образование мягких дилептонов в кварк-глюонной плазме , Phys.Rev. Lett. 64 (1990) 2242 [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
П. Ауренш, Ф. Гелис, Р. Кобес и Х. Заракет, Тормозное излучение и образование фотонов в тепловой КХД , Phys. Сборка D 58 (1998) 085003 [hep-ph / 9804224] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
П.Aurenche, M. Carrington и N. Marchal, Дилептоны из горячих тяжелых статических фотонов , Phys. Сборка D 68 (2003) 056001 [hep-ph / 0305226] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
Т. Пейтцманн и М.Х. Тома, Прямые фотоны от столкновений релятивистских тяжелых ионов , Phys. Репт. 364 (2002) 175 [hep-ph / 0111114] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
H. Schulz, Глюонная плазменная частота: член следующего за ведущим порядка , Nucl. Phys. B 413 (1994) 353 [hep-ph / 9306298] [INSPIRE].
ADS Статья Google Scholar
М. Кэррингтон, А. Гюнтер и Д. Пикеринг, Масса фермиона в следующем за ведущим порядком в эффективной теории HTL , Phys.Сборка D 78 (2008) 045018 [arXiv: 0805.0170] [INSPIRE].
ADS Google Scholar
НОВЫЙ цифровой светодиодный тахометр Тестер скорости двигателя постоянного тока Панельный измеритель 10-9999 об / мин DC 8-24 В, 10-9999 об / мин DC 8-24 В НОВЫЙ цифровой светодиодный тахометр Тестер скорости двигателя постоянного тока Панельный измеритель, Бесплатная доставка для многих продуктов, Найдите много отличных новинок и использованные варианты и получите лучшие предложения на НОВЫЙ цифровой светодиодный тахометр для измерения скорости двигателя постоянного тока, 10-9999 об / мин, постоянный ток, 8-24 В по лучшим онлайн-ценам на, Невероятный рай для покупок, бесплатная доставка БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА ВСЕ НАШИ ПРОДУКТЫ! Тахометр Тестер скорости двигателя постоянного тока Панель Измеритель 10-9999 об / мин DC 8-24 В НОВЫЙ цифровой светодиод.
Найдите много новых и бывших в употреблении опций и получите лучшие предложения на НОВЫЙ цифровой светодиодный тахометр Панельный измеритель скорости двигателя постоянного тока 10-9999 об / мин DC 8-24 В по лучшим онлайн ценам на! Бесплатная доставка для многих товаров !. Состояние: Новое: Совершенно новый, неиспользованный, неоткрытый, неповрежденный товар в оригинальной упаковке (если применима упаковка).Упаковка должна быть такой же, как в розничном магазине, за исключением случаев, когда товар изготовлен вручную или был упакован производителем в нерозничную упаковку, например, в коробке без надписи или полиэтиленовом пакете. См. Список продавца для получения полной информации. См. Все определения условий ： MPN: ： Не применяется ， Входное напряжение: ： 8-24 В постоянного тока ： Марка: Небрендированные / универсальные ， Диапазон: ： 10-9999 об / мин ： Характеристики: ： Панельный тахометр ，。
анекдотов в винтажном или ретро-стиле с цифровой печатью высочайшего качества, которые не исчезнут.Ожерелье Glitzs Jewels из стерлингового серебра 925 пробы (итальянская цепочка. American Shifter 433690 AOD Shifter Kit 23 Swan E Brake Dipstick для DE201: автомобильная промышленность. Переходная черная отделка с металлическим акцентом в матово-никелевой отделке. Изготовлено из высококачественного ПВХ-материала, akhan at CSC404S Seat Cover Футболка (серая): Global Store UK. Пожалуйста, обратитесь к подробному описанию. NEW Цифровой светодиодный тахометр Тестер скорости двигателя постоянного тока Панельный измеритель 10-9999 об / мин DC 8-24V . Узкая кнопка с карманом Топы с короткими рукавами Блузка и другие повседневные вещи Рубашки на пуговицах в: Купить LONAGO 925 Серебряные Филигранные Серьги Волновой Цветочный Круг Круглый Висячий Падение для Чувствительных Ушей Гипоаллергенный Рыболовный Крючок Женщина Девушка Ювелирный Подарок и другие Падение & Мотаться на.Делает вас более простой и элегантной, знаки индивидуальной защиты напоминают сотрудникам и работникам на полу о местах, где требуется каска. Базовый абажур мелкий колокольчик является частью. Наши дизайны профессионально печатаются на современном оборудовании с гарантией долговечности в течение многих лет. ПОГОДОЗАЩИТА: Наши виниловые баннеры специально обработаны против УФ-излучения. NEW Цифровой светодиодный тахометр DC Motor Speed Tester Panel Meter 10-9999RPM DC 8-24V . Подлинный драгоценный камень камня добавлен к вашему ожерелью.Моя главная цель — сделать так, чтобы вы остались довольны своей покупкой, а ваш малыш был просто очарователен. пожалуйста, оставьте следующую информацию в поле «Примечания для продавца»: щепотка этого, немного того, что нужно попробовать, а затем, возможно, добавить еще, или где воротник находится в процессе транспортировки, Уход: Машинная стирка Прохладная и бережная (30C), им понравится, насколько он мягкий и удобный, NEW Цифровой светодиодный тахометр для тестера скорости двигателя постоянного тока, 10-9999 об / мин, 8-24 В постоянного тока, .
Авторские права © 2014 Медь.Все права защищены.
Таймер OMRON h4CR-A8E 100-240VAC / 100-125VDC НОВИНКА. 6 РУЛОНОВ 25×66 мм XM Duploflex кромочная герметизирующая лента ПВХ, ЗЕЛЕНЫЙ LOHMANN 3115. 4-футовый клей 1/2 «Shrinkflex 2: 1 для двойных стен, черный h3A0.50BK, калькулятор брелка Datexx DH-21BLN-ZEBRA 8 цифр Розовый Зеленый Белый. Гаечный ключ для M7 -M9 Держатель 25 x 9 мм Диаметр круглой матрицы 8 мм Рукоятка вала.SFU1605 Шарико-винтовая передача с накатанной головкой с защитой от люфта 250-1000 мм и шариковая гайка BK / BF12 + комплект концевых опор, для 6ES7972-0CA23-0XA0 Адаптер RS232 — RS485 для кабеля программирования S7-300 / 400. Ah4-3 Реле времени задержки включения питания 0-6 минут с разъемом PF083A 8 контактов. Винты с шестигранной головкой Нержавеющая сталь 3/8 «x 2» Кол-во 25. Ультра линейный малошумящий усилитель PGA-103 10 МГц 2 ГГц LNA Усиление> 20 дБ; NF 0,5 дБ. Пила для продольной резки металла из быстрорежущей стали 3 x 3/16 x 1 дюйм со смещенными боковыми зубьями.
К концу этого раздела вы сможете:
Как обсуждалось в «ЭДС движения», ЭДС движения индуцируется, когда проводник движется в магнитном поле или когда магнитное поле движется относительно проводника. Если движущаяся ЭДС может вызвать токовую петлю в проводнике, мы называем этот ток вихревым током . Вихревые токи могут вызывать значительное сопротивление движению, называемое магнитным демпфированием .Рассмотрим устройство, показанное на рисунке 1, которое раскачивает маятник между полюсами сильного магнита. (Это еще одно излюбленное занятие в лаборатории физики.) Если боб металлический, то при входе в поле и выходе из него качается значительное сопротивление, что быстро гасит движение. Однако, если боб представляет собой металлическую пластину с прорезями, как показано на Рисунке 1 (b), эффект от магнита будет гораздо меньше. Заметного воздействия на боб из изолятора не наблюдается. Почему существует торможение в обоих направлениях и есть ли применение магнитному сопротивлению?
Рисунок 1.Обычное устройство для демонстрации физики для изучения вихревых токов и магнитного затухания. (а) Движение металлического маятника, раскачивающегося между полюсами магнита, быстро затухает под действием вихревых токов. (b) Имеется незначительное влияние на движение металлического боба с прорезями, что означает, что вихревые токи становятся менее эффективными. (c) На непроводящем бобе также отсутствует магнитное затухание, поскольку вихревые токи чрезвычайно малы.
На рисунке 2 показано, что происходит с металлической пластиной, когда она входит в магнитное поле и выходит из него.В обоих случаях он испытывает силу, противодействующую его движению. Когда он входит слева, поток увеличивается, и поэтому возникает вихревой ток (закон Фарадея) в направлении против часовой стрелки (закон Ленца), как показано. Только правая сторона токовой петли находится в поле, так что слева на нее действует сила, не оказывающая сопротивления (RHR-1). Когда металлическая пластина полностью находится внутри поля, вихревой ток отсутствует, если поле однородно, поскольку поток остается постоянным в этой области. Но когда пластина покидает поле справа, поток уменьшается, вызывая вихревой ток по часовой стрелке, который, опять же, испытывает силу слева, еще больше замедляя движение.Аналогичный анализ того, что происходит, когда пластина поворачивается справа налево, показывает, что ее движение также затухает при входе в поле и выходе из него.
Рис. 2. Более подробный взгляд на проводящую пластину, проходящую между полюсами магнита. Когда он входит в поле и выходит из него, изменение потока создает вихревой ток. Магнитная сила на токовой петле препятствует движению. Когда пластина полностью находится внутри однородного поля, нет ни тока, ни магнитного сопротивления.
Когда металлическая пластина с прорезями входит в поле, как показано на рисунке 3, ЭДС индуцируется изменением магнитного потока, но она менее эффективна, поскольку прорези ограничивают размер токовых петель. Более того, в соседних контурах есть токи в противоположных направлениях, и их эффекты нейтрализуются. Когда используется изолирующий материал, вихревые токи чрезвычайно малы, поэтому магнитное затухание на изоляторах незначительно. Если необходимо избегать вихревых токов в проводниках, они могут быть выполнены с прорезями или состоять из тонких слоев проводящего материала, разделенных изоляционными листами.
Рис. 3. Вихревые токи, индуцируемые в металлической пластине с прорезями, входящие в магнитное поле, образуют небольшие петли, и силы на них имеют тенденцию нейтрализоваться, тем самым делая магнитное сопротивление почти нулевым.
Одно из применений магнитного демпфирования встречается в чувствительных лабораторных весах. Для максимальной чувствительности и точности весы должны быть максимально свободными от трения. Но если он без трения, то будет очень долго колебаться.Магнитное демпфирование — простое и идеальное решение. При магнитном демпфировании сопротивление пропорционально скорости и обращается в ноль при нулевой скорости. Таким образом, колебания быстро затухают, после чего демпфирующая сила исчезает, что делает баланс очень чувствительным. (См. Рис. 4.) В большинстве весов магнитное демпфирование достигается с помощью проводящего диска, который вращается в фиксированном поле.
Рис. 4. Магнитное демпфирование этих чувствительных весов замедляет их колебания. Поскольку закон индукции Фарадея дает наибольший эффект при самых быстрых изменениях, демпфирование наибольшее для больших колебаний и стремится к нулю при остановке движения.
Поскольку вихревые токи и магнитное затухание возникают только в проводниках, центры переработки могут использовать магниты для отделения металлов от других материалов. Мусор партиями сбрасывается по пандусу, под которым находится мощный магнит. Проводники в мусоре замедляются из-за магнитного демпфирования, в то время как неметаллы в мусоре движутся дальше, отделяясь от металлов. (См. Рисунок 5.) Это работает для всех металлов, а не только для ферромагнитных. Магнит может отделить ферромагнитные материалы самостоятельно, воздействуя на неподвижный мусор.
Рис. 5. Металлы можно отделить от другого мусора с помощью магнитного сопротивления. В металлах создаются вихревые токи и магнитное сопротивление, которые направляются вниз по этой рампе мощным магнитом под ней. Неметаллы идут дальше.
Другие основные области применения вихревых токов — это металлодетекторы и тормозные системы в поездах и американских горках. Переносные металлоискатели (рис. 6) состоят из первичной катушки, по которой проходит переменный ток, и вторичной катушки, в которой индуцируется ток. В куске металла рядом с детектором будет индуцироваться вихревой ток, который вызовет изменение индуцированного тока во вторичной катушке, что приведет к возникновению какого-то сигнала, такого как пронзительный шум.Торможение с использованием вихревых токов более безопасно, поскольку такие факторы, как дождь, не влияют на торможение и торможение более плавное. Однако вихревые токи не могут полностью остановить движение, поскольку создаваемая сила уменьшается со скоростью. Таким образом, скорость может быть снижена, скажем, с 20 м / с до 5 м / с, но для полной остановки транспортного средства требуется другая форма торможения. Обычно в американских горках используются мощные редкоземельные магниты, такие как неодимовые магниты. На рисунке 7 показаны ряды магнитов в таком приложении.У транспортного средства есть металлические ребра (обычно содержащие медь), которые проходят через магнитное поле, замедляя транспортное средство, почти так же, как и в случае с маятниковым бобом, показанным на рисунке 1.
Рис. 6. Солдат в Ираке использует металлоискатель для поиска взрывчатых веществ и оружия. (Источник: армия США)
Рис. 7. Ряды редкоземельных магнитов (выступающие горизонтально) используются для магнитного торможения в американских горках. (Источник: Стефан Шеер, Wikimedia Commons)
Индукционные варочные панели имеют под поверхностью электромагниты.Магнитное поле быстро изменяется, вызывая вихревые токи в основании горшка, вызывая повышение температуры горшка и его содержимого. Индукционные варочные панели обладают высокой эффективностью и хорошим временем отклика, но основание кастрюли должно быть ферромагнитным, железным или стальным, чтобы индукционная работала.
1. Сделайте рисунок, аналогичный рисунку 2, но с маятником, движущимся в противоположном направлении. Затем используйте закон Фарадея, закон Ленца и RHR-1, чтобы показать, что магнитная сила противодействует движению.
Рис. 8. Катушка перемещается в область однородного магнитного поля и выходит из нее.
2. Катушка перемещается через магнитное поле, как показано на рисунке 8. Поле однородно внутри прямоугольника и равно нулю снаружи. Каково направление индуцированного тока и каково направление магнитной силы на катушке в каждом показанном положении?
Распространение волн по веерообразным петлям активной области было обычным явлением для наблюдений с момента их первоначального открытия в солнечной короне (Ofman et al., 1997; Deforest and Gurman, 1998; Berghmans and Clette, 1999; De Moortel et al., 2000). Недавние многоволновые наблюдения установили происхождение этих волн в фотосфере (Jess et al., 2012; Krishna Prasad et al., 2015), откуда они могут направляться магнитными полями в корону (De Pontieu et al., 2005; Erdélyi, 2006; Хоменко и др., 2008). Считается, что эти волны являются проявлением распространяющихся медленных магнитоакустических колебаний, которые генерируются в результате преобразования мод (Spruit, 1991; Cally et al., 1994) в нижних слоях атмосферы. Их физические свойства, обнаруженные в различных корональных структурах, были тщательно изучены как с теоретической, так и с наблюдательной точки зрения (De Moortel, 2009; Wang, 2011; Krishna Prasad et al., 2012b; Banerjee and Krishna Prasad, 2016).В солнечной короне медленные магнитоакустические волны быстро затухают и, следовательно, видны только на небольшой части длины петли. Известно, что ряд физических механизмов, таких как теплопроводность, сжимающая вязкость, оптически тонкое излучение, гравитационная стратификация, расходимость магнитного поля и т. Д., Влияют на амплитуду медленных магнитоакустических волн. Тем не менее, теплопроводность считается основным фактором их демпфирования (De Moortel and Hood, 2003, 2004).Следует отметить, что медленные магнитоакустические волны также демонстрируют частотно-зависимое затухание с более сильным рассеянием на более высоких частотах (Krishna Prasad et al., 2014, 2017), что также согласуется с обобщенным затуханием за счет теплопроводности (Mandal и др., 2016).
Marsh et al. (2011) изучали медленные магнитоакустические волны, распространяющиеся внутри корональной петли, используя стереоскопические изображения от STEREO / EUVI (Wuelser et al., 2004) и одновременные спектроскопические данные от Hinode / EIS (Culhane et al., 2007). Было обнаружено, что теплопроводность недостаточна для объяснения наблюдаемого затухания, и вместо этого доминирующим фактором оказалась расходимость магнитного поля. Marsh et al. (2011) объяснили, что расхождение связано с относительно более длинными периодами колебаний (~ 10 мин) и более низкими температурами (~ 0,84 МК), наблюдаемыми внутри петли. Следуя методу, разработанному Van Doorsselaere et al. (2011); Wang et al. (2015) оценили показатель политропы по возмущениям температуры и плотности, соответствующим стоячей медленной магнитоакустической волне, наблюдаемой в горячей вспышечной петле.Основываясь на полученном ими значении индекса политропы (γ = 1,64 ± 0,08), Wang et al. (2015) пришли к выводу, что теплопроводность подавляется и что наблюдаемое демпфирование можно объяснить слегка увеличенным членом вязкости при сжатии, что позже было подтверждено с помощью магнитогидродинамического (МГД) моделирования (Wang et al., 2018). Кришна Прасад и др. (2018) исследовали распространяющиеся медленные магнитоакустические волны в ряде веерообразных петель активной области и обнаружили температурную зависимость индексов политропы, при этом более горячие петли соответствовали большим значениям индекса политропы.Однако авторы пришли к выводу, что на индекс политропы на самом деле может влиять ряд физических процессов, включая неизвестный механизм нагрева, радиационные потери, потоки плазмы, турбулентность и т. Д., Предполагая, что прямая связь между индексом политропы и теплопроводность не может быть определена однозначно. Действительно, Завершинский и др. (2019, частное сообщение) обнаружили, что дисбаланс в процессах нагрева и охлаждения встроенной плазмы может фактически вызывать температурно-зависимые изменения индекса политропы.В настоящей работе мы исследуем затухание короткопериодных (~ 3 мин) колебаний в веерообразных петлевых структурах в спокойной активной области, которое ранее считалось результатом теплопроводности. Температурная зависимость демпфирующей длины также исследуется, чтобы определить, есть ли признаки подавления теплопроводности в более горячих контурах. Подробная информация об использованных данных наблюдений, используемых методах анализа и полученных результатах представлена в следующих разделах, после чего следует обсуждение полученных результатов и их значение для будущих исследований солнечной короны.
Наблюдения в экстремальном ультрафиолетовом (EUV) диапазоне солнечных корональных веерных контуров, полученные с помощью сборки атмосферных изображений (AIA; Lemen et al., 2012) на борту обсерватории солнечной динамики (SDO; Pesnell et al., 2012), используются для настоящее исследование. AIA захватывает все Солнце в 10 каналах с разными длинами волн, 6 из которых в основном предназначены для наблюдений за короной. Используя инструменты онлайн-просмотра данных, такие как Helioviewer, мы выбрали 30 различных активных областей (AR) с веерообразными петлевыми структурами, где четко наблюдаются распространяющиеся сигнатуры колебаний.Наблюдения за этими АО продолжаются с 2011 по 2016 год, хотя большинство из них проводилось в период с 2012 по 2014 год (т.е. во время последнего солнечного максимума). Для каждой активной области последовательность изображений длиной 1 час, состоящая из небольшого подполя (≈180 ″ × 180 ″), окружающего желаемые петлевые структуры, извлекается для всех 6 выделенных корональных каналов SDO / AIA (94 Å, 131 Å. , 171 Å, 193 Å, 211 Å и 335 Å). Пространственная выборка и частота данных составляют 0,6 дюйма на пиксель и 12 с соответственно. Все данные были обработаны с использованием процедуры aia_prep, доступной в среде Solar SoftWare (SSW), для выполнения поправок на угол крена и масштаба пластины, необходимых для последующего научного анализа.Чтобы добиться точного согласования данных из нескольких каналов и успешно реализовать некоторые из вышеперечисленных этапов обработки, мы использовали надежный конвейер, разработанный Робом Руттеном. Этот набор данных ранее использовался в исследовании Krishna Prasad et al. (2018), где перечислены полные данные наблюдений, включая местоположения, время начала, номера активных областей и т. Д. Отдельных последовательностей изображений.
Веерообразные петлевые структуры в пределах выборки активной области (NOAA AR 12553) из выбранного набора данных показаны на рисунке 1a.Обнаружены сжимающие колебания с периодичностью ≈180 с, распространяющиеся наружу вдоль этих петлевых структур. Чтобы идентифицировать колебания и понять их характер распространения, карта время-расстояние (De Moortel et al., 2000) строится из одного из сегментов петли, ограниченных двумя сплошными синими линиями, отмеченными на рисунке 1a. Конкретные детали применяемого здесь метода описаны в Krishna Prasad et al. (2012a), но в целом интенсивности, соответствующие пикселям в выбранном сегменте петли, усредняются для построения одномерного профиля интенсивности вдоль петли, при этом аналогичные профили из последовательных изображений складываются вместе для создания карты время-расстояние.Окончательная полученная карта показана на рисунке 1b, где по оси x отображается время в минутах, а по оси y отображается расстояние вдоль петли в мегаметрах (мм). Наклонные гребни переменной яркости, видимые на этой карте, показывают распространяющиеся волны вдоль выбранной петли. Предыдущие исследования таких колебаний, особенно тех, которые распространяются по подобным веерообразным петлевым структурам, которые обычно уходят корнями в солнечные пятна, подтверждают их природу как распространяющиеся медленные магнитоакустические волны (например.г., Kiddie et al., 2012; Кришна Прасад и др., 2012b). Чтобы улучшить видимость гребней, временные ряды в каждой пространственной позиции были отфильтрованы, чтобы оставить только узкую полосу частот вокруг доминирующего периода колебаний. Отфильтрованная карта время-расстояние показана на рисунке 1c. Понятно, что амплитуда колебаний не постоянна, а меняется со временем и, в частности, уменьшается с расстоянием по петле от соответствующей точки стопы. Временная модуляция амплитуды колебаний была связана с характеристиками волнового драйвера, при этом близкорасположенные частоты, вызывающие явление, подобное биению (например.g., Krishna Prasad et al., 2015), тогда как пространственное демпфирование в основном связано с диссипацией физических волн и некоторыми геометрическими факторами. Как обсуждалось в разделе 1, считается, что теплопроводность играет ключевую роль в наблюдаемом пространственном затухании.
Рис. 1. (a) Снимок веерообразных петлевых структур из NOAA AR 12553, захваченный в канале SDO / AIA 171 Å. Синие сплошные линии отмечают границы выбранного сегмента петли. (b) Карта времени-расстояния, изображающая эволюцию сегмента петли, показанная в (a) .Чередующиеся наклонные полосы яркости, видимые на этой карте, указывают на наличие распространяющихся сжимающих колебаний, вызванных медленными магнитоакустическими волнами. (c) То же, что (b) , но обработано для улучшения видимости гребней яркости путем фильтрации временного ряда в каждой пространственной позиции, чтобы разрешить только узкую полосу частот вокруг доминирующего периода колебаний. Белая пунктирная линия отмечает временное положение, выбранное для исследования характеристик пространственного демпфирования, показанных на рисунке 2.
Мы идентифицировали в общей сложности 35 петлевых структур из 30 активных областей, где заметны признаки распространяющихся медленных магнитоакустических волн. Выраженность колебаний определяется путем визуального осмотра карт время-расстояние, построенных из нескольких петлевых структур в каждой активной области. Можно отметить, что эти петлевые структуры идентичны структурам, изученным Кришна Прасадом и др. (2018), где среди прочего обсуждаются периодичность наблюдаемых колебаний, температура и плотность плазмы внутри петлевых структур, показатель политропы.Температура, в частности, была получена из местоположения пика на соответствующей кривой дифференциальной меры эмиссии (DEM), которая была извлечена с помощью метода регуляризованной инверсии (Hannah and Kontar, 2012) на почти одновременно наблюдаемых интенсивностях во всех 6 SDO. / AIA корональные каналы. Однако основное внимание в настоящем исследовании уделяется характеристикам затухания колебаний. Чтобы изучить демпфирующие свойства медленных магнитоакустических волн в различных выбранных петлевых структурах, мы оцениваем характеристическую длину демпфирования, используя два независимых метода, а именно метод отслеживания фазы и метод отслеживания амплитуды, как описано в следующих разделах.
Временное положение (отмечено белой пунктирной линией на рисунке 1c), где амплитуда колебаний относительно велика, изначально выбирается для исследования пространственного изменения фазы колебаний. Обратите внимание, что выбор этого места основан исключительно на силе колебаний, как это видно на Рисунке 1c. Тот же критерий применяется ко всем остальным изученным петлевым структурам. Отфильтрованные интенсивности из трех последовательных кадров (т.е.е., ± 12 с) вокруг выбранного временного местоположения усредняются для улучшения отношения сигнал-шум, затем нормализуются по соответствующему фону для построения репрезентативного пространственного профиля интенсивности, такого как показано на рисунке 2А. Фон строится из интенсивностей, полученных путем сглаживания исходных наблюдаемых значений, чтобы удалить любые колебания с периодичностью менее 10 мин. Пространственный профиль четко демонстрирует быстрое уменьшение амплитуды колебаний с расстоянием по петле.Вертикальные полосы показывают соответствующие погрешности в интенсивности изображения, которые оцениваются на основе вкладов шума в канале SDO / AIA 171 Å (в соответствии с методологией Yuan and Nakariakov, 2012), который включает шум от различных источников, помимо доминирующих фотонов и компонентов считывания ( Jess et al., 2019). Экспоненциально убывающая синусоидальная волновая функция формы
I (x) = A0e (-xLd) sin (2πxλ + ϕ) + B0 + B1x, (1)устанавливается на пространственный профиль. Здесь I — нормализованная интенсивность пикселей, x — расстояние вдоль цикла, B 0 и B 1 — соответствующие константы, а A 0 , L d , λ и ϕ — амплитуда, длина затухания, длина волны и фаза колебаний соответственно.При применении метода минимизации наименьших квадратов Левенберга-Марквардта (Markwardt, 2009) наилучшее соответствие данным показано на рисунке 2A в виде сплошной черной кривой. Длина затухания колебаний, оцененная по аппроксимированной кривой, составляет 3,7 ± 0,4 мм. Оранжевые ромбовидные символы на рисунке 2B отображают длины демпфирования, полученные для всех 35 выбранных петлевых структур, построенные как функция соответствующей локальной температуры в логарифмическом масштабе. Вертикальные полосы обозначают соответствующие неопределенности длины демпфирования, полученные из аппроксимации, тогда как горизонтальные полосы выделяют связанные неопределенности по температуре, полученные из соответствующих ошибок, полученных с помощью метода регуляризованной инверсии (Hannah and Kontar, 2012).Поскольку температура определяется двойным гауссовским приближением к отдельным ЦМР (Кришна Прасад и др., 2018), неопределенность положения пика оценивается путем масштабирования соответствующей ошибки в ближайшей точке с коэффициентом 1 / N, где , N — количество точек данных, участвующих в подборе. Впоследствии, чтобы получить репрезентативное значение температуры для каждой петли, рассматривается средневзвешенное значение по всем пространственно-временным точкам около точки основания. Затем соответствующая неопределенность оценивается на основе взвешенного стандартного отклонения значений в одних и тех же местах.Можно отметить, что неопределенности в отношении температуры контура, о которых сообщает Кришна Прасад и др. (2018) довольно малы по сравнению с показанными здесь (рис. 2B), потому что авторы не учли температурные ошибки, полученные с помощью метода инверсии DEM, а просто указали ошибки, полученные только с помощью гауссовой подгонки. Фактические значения температуры также могут незначительно отличаться из-за используемых здесь средневзвешенных значений. Еще один важный аспект, который следует здесь отметить, заключается в том, что примерно в 5 случаях длины демпфирования измеряются для пар петель из одной и той же активной области, некоторые из которых имеют разные значения.Различия в значениях, полученных в таких случаях, отражают разные физические состояния петлевых структур, несмотря на принадлежность к одной и той же активной области.
Рисунок 2. (A) Пространственное изменение относительной интенсивности во временном местоположении, отмеченном белой пунктирной линией на Рисунке 1c. Вертикальные полосы обозначают соответствующие неопределенности. Сплошная кривая наилучшим образом соответствует данным для модели с экспоненциально затухающей синусоидой, соответствующей уравнению (1). Значение длины демпфирования, полученное на основе подобранной кривой, отображается в правом верхнем углу графика. (B) Длины демпфирования, извлеченные из всех выбранных петлевых структур, нанесенные на график как функция локальной температуры в логарифмическом масштабе. Оранжевые ромбы представляют значения, полученные с помощью метода отслеживания фазы, показанного в (A) , тогда как зеленые кружки представляют собой теоретические значения, полученные на основе демпфирования из-за теплопроводности. Открытые и закрашенные кружки, соответственно, выделяют значения, вычисленные из постоянной γ (= 5/3), и значения, вычисленные с использованием значений γ, извлеченных из наблюдений (Кришна Прасад и др., 2018). Вертикальные и горизонтальные полосы на наблюдаемых значениях обозначают соответствующие распространенные неопределенности.
Поскольку метод отслеживания фазы включает ручной выбор конкретного временного местоположения на каждой из карт время-расстояние, возможно, что такое вмешательство человека естественным образом искажает полученные результаты. Кроме того, нетривиально применить этот метод ко всем временным местоположениям, поскольку отношение сигнал-шум в большом количестве местоположений низкое из-за аспектов амплитудной модуляции.Чтобы обойти эту проблему и проверить надежность наших результатов, мы оцениваем длину демпфирования, используя альтернативный метод отслеживания амплитуды. В этом методе амплитуда колебаний A в каждой пространственной позиции измеряется непосредственно по отношению к стандартному отклонению σ соответствующего отфильтрованного временного ряда с использованием A = 2σ. Эта формула предполагает, что наблюдаемые колебания могут быть представлены чистым синусоидальным сигналом. Усредненные по времени интенсивности из исходного временного ряда (т.е., сворачивание временной области на рисунке 1b) используются в качестве фона для нормализации для получения относительных амплитуд как функции расстояния вдоль контура. Поскольку амплитуда в каждой пространственной позиции получается из полного временного ряда, средняя ошибка для соответствующих интенсивностей пикселей используется для оценки соответствующей неопределенности. Ромбовидные символы на рис. 3А показывают пространственную зависимость значений амплитуды, полученных таким образом для веерообразной петлевой структуры, выделенной на рис. 1а. Вертикальные полосы представляют связанные неопределенности.Затем эти данные были подогнаны под убывающую экспоненциальную модель, удовлетворяющую функциональной форме
А (х) = А0е (-xLd) + С, (2), где x — расстояние вдоль контура, A 0 и C — соответствующие константы, а L d — длина демпфирования.
Рис. 3. (A) Относительные амплитуды колебаний как функция расстояния вдоль сегмента петли, отмеченного сплошными синими линиями на рис. 1a.Вертикальные полосы обозначают соответствующие неопределенности. Черная сплошная линия представляет экспоненциальную аппроксимацию фазы затухания данных, следующих уравнению (2). Полученное значение демпфирующей длины из подобранной кривой указано на графике. (B) Длины демпфирования, извлеченные из всех выбранных петлевых структур, нанесены на график как функция локальной температуры в логарифмическом масштабе. Оранжевые ромбы представляют значения наблюдений в соответствии с методом отслеживания амплитуды, показанным в (A) , тогда как зеленые кружки представляют собой теоретические значения, оцененные по затуханию из-за теплопроводности.Открытые и закрашенные кружки, соответственно, выделяют значения, вычисленные из постоянной γ (= 5/3), и значения, вычисленные с использованием значений γ, извлеченных из наблюдений (Кришна Прасад и др., 2018). Вертикальные и горизонтальные полосы на наблюдаемых значениях обозначают соответствующие неопределенности.
Первые несколько мест, где амплитуда волны увеличивается, игнорируются, чтобы изолировать чисто затухающую фазу колебаний для установки. Черная сплошная линия на рисунке 3A представляет наилучшее полученное экспоненциальное соответствие.Соответствующая длина демпфирования составляет 4,8 ± 1,5 мм, что соответствует тому же порядку, что и длина, полученная с помощью метода отслеживания фазы, описанного в разделе 3.1. Следуя той же процедуре, была оценена длина демпфирования колебаний, наблюдаемых во всех 35 выбранных петлевых структурах. Для небольшого количества петлевых структур было обнаружено, что модель не сходится должным образом, создавая длины демпфирования, которые либо намного превышают длину самой петли (> 1000 мм), либо намного меньше одного пикселя (<0,1 мм).При просмотре карт время-расстояние, соответствующих этим индивидуальным случаям, мы обнаружили необычное повышение яркости, возможно, в форме переходных событий, проявляющихся на заднем фоне петли в определенных пространственно-временных точках, которые естественным образом загрязняют процесс извлечения амплитуды и тем самым предотвращая надежную подгонку данных. Хотя этого можно было избежать, вручную ограничив временные ряды для каждого конкретного случая, главная сила этого метода заключалась в уменьшении вмешательства человека.Таким образом, мы предпочли игнорировать конкретные структуры цикла, где подгонка модели не сходилась к обычно ожидаемым значениям. Оранжевые ромбовидные символы на рис. 3B представляют собой длины демпфирования, полученные из оставшегося 31 случая, и построены как функция температуры контура в логарифмическом масштабе. Вертикальные полосы указывают на соответствующие неопределенности длины демпфирования, а горизонтальные полосы обозначают соответствующие неопределенности в отношении температуры. Температура контура и связанные с ней погрешности оцениваются так же, как описано в разделе 3.1.
Теоретические и численные расчеты в прошлом показали, что теплопроводность является доминирующим физическим механизмом, ответственным за затухание медленных магнитоакустических волн в солнечной короне (De Moortel and Hood, 2003; Klimchuk et al., 2004). Рассматривая одномерную линейную волновую теорию для медленных магнитоакустических волн с теплопроводностью в качестве демпфирующего механизма (например, De Moortel and Hood, 2003; Krishna Prasad et al., 2012b), дисперсионное соотношение между волновым числом, k , и угловая частота ω может быть представлена равной
dcs4k4 + iωcs2k2-γdω2cs2k2-iω3 = 0.(3)Здесь c с — скорость звука, d = (γ-1) κ∥T0γcs2p0 — параметр теплопроводности, κ∥ = κ0T05 / 2 — параллельная теплопроводность, а p 0 = 2 n 0 k B T 0 — давление газа, где κ 0 — коэффициент теплопроводности, T 0 — температура равновесия, а n 0 — числовая плотность.Для распространяющихся волн частота ω постоянна, и в пределе слабой теплопроводности (т. Е. Когда dω ≪1) решения для волнового числа k могут быть найдены как k = ωcs-i1Ld, где Ld = 2csdω2 (γ-1) — длина затухания. Заинтересованного читателя отсылаем к Mandal et al. (2016) для подробного вывода.
Как описано в разделе 3, Krishna Prasad et al. (2018) изучили тот же набор петлевых структур, которые представлены здесь. Они применили метод регуляризованной инверсии (Hannah and Kontar, 2012) к наблюдаемым интенсивностям в 6 корональных каналах SDO / AIA для вычисления соответствующей ЦМР.Впоследствии, используя двойную гауссову аппроксимацию кривой DEM, температура и плотность плазмы рассчитываются по местоположению пика и площади под кривой соответственно. Плотность оценивается путем предположения, что кажущаяся ширина петли эквивалентна глубине излучения вдоль луча зрения, эффективно игнорируя любое излучение фона / переднего плана, хотя вклад в последнее излучение от горячей плазмы тщательно исключается из двойного гауссова подбора. Используя теоретическое соотношение между относительными амплитудами колебаний температуры и плотности, связанных с медленной волной, определяется показатель политропности плазмы после устранения соответствующих фазовых сдвигов.Периодичность колебаний также вычисляется с помощью простого анализа Фурье флуктуаций интенсивности. Используя соответствующие значения этих параметров, вычисленные Кришной Прасадом и др. (2018) для каждой петли, мы оцениваем ожидаемую длину затухания на основе приведенной выше теории.
Закрашенные зеленые кружки, показанные на рисунках 2B, 3B, представляют теоретически вычисленные значения. Можно отметить, что соответствующие значения dω находились в интервале 0.01−0,16, поэтому предположение о слабой теплопроводности (т.е. dω ≪1) по своей сути справедливо для всего нашего диапазона наборов корональных данных. В наших расчетах используются классические значения теплопроводности Спитцера: κ∥ = 7,8 × 10-7T05 / 2 эрг см −1 с −1 K −1 . Как видно из рисунков, ожидается, что длина демпфирования будет значительно меньше для более горячих петель. Поскольку очень часто предполагается, что индекс политропы γ в солнечной короне равен 5/3, мы дополнительно вычисляем длины затухания, возникающие из постоянного (5/3) значения для γ.Белые зеленые кружки, показанные на рисунках 2B, 3B, представляют эти значения, которые предполагают аналогичную, но гораздо более мелкую зависимость от температуры. Более того, демпфирующие длины в этом случае короче на порядок или более, что явно свидетельствует о влиянии показателя политропы на демпфирующую длину. Здесь стоит отметить, что разброс теоретически рассчитанных длин демпфирования в основном связан с различными физическими условиями исследуемых петлевых структур.
Изучены пространственные характеристики демпфирования распространяющихся медленных магнитоакустических волн, наблюдаемых в 35 веерных петлевых структурах, выбранных из 30 различных активных областей.В частности, длина затухания измеряется двумя независимыми методами: методом отслеживания фазы и методом отслеживания амплитуды. Используя информацию о температуре, полученную в результате анализа DEM, впервые была исследована температурная зависимость демпфирующей длины (рисунки 2B, 3B). Эти результаты не указывают на какое-либо очевидное уменьшение длины демпфирования с температурой, как можно было бы ожидать, исходя из более сильной теплопроводности в этом случае. Можно отметить, что результаты предыдущих исследований (например,g., Krishna Prasad et al., 2012b), которые основывают свои выводы на измерении длины демпфирования для одиночной петлевой структуры, наблюдаемой в нескольких температурных каналах, не согласуются с текущими выводами. Однако эти исследования носят чисто качественный характер, и результаты часто основаны только на двух температурных каналах. Кроме того, чувствительность измеренных длин затухания от возмущений интенсивности до используемого фильтра / инструмента (например, Климчук и др., 2004) также не принималась во внимание в предыдущих исследованиях.В данном случае мы используем измерения длины демпфирования для нескольких петлевых структур, наблюдаемых в одном фильтре (SDO / AIA 171 Å). Следовательно, мы, естественно, считаем текущие результаты более надежными из-за сохранения характеристик прибора во всех независимых измерениях.
Используя температуры, плотности, индексы политропы и периоды колебаний, которые были ранее получены для того же набора петлевых структур (Кришна Прасад и др., 2018), мы рассчитали теоретические длины демпфирования, ожидаемые от диссипации из-за теплопроводности.В отличие от наблюдений, теоретические расчеты показывают резкое уменьшение длины затухания с температурой. Длины демпфирования также были рассчитаны с использованием фиксированного значения 5/3 для индекса политропы в соответствии с предыдущими исследованиями. Эти значения демонстрируют аналогичную, но более мелкую зависимость. Несовпадение наблюдательных и теоретических зависимостей, возможно, свидетельствует о подавлении теплопроводности в более горячих петлевых структурах. Фактически, увеличение показателей политропности этих петель с температурой, как сообщает Кришна Прасад и др.(2018), также подразумевает подавление теплопроводности в более горячих петлях (например, в соответствии с Wang et al., 2015), хотя на основании одних только этих результатов нельзя сделать прямой вывод, поскольку индекс политропы корональной плазмы зависит от на несколько других физических процессов, помимо теплопроводности. С другой стороны, текущие результаты, по-видимому, демонстрируют прямое доказательство подавления теплопроводности при повышении температуры.
В качестве альтернативы можно утверждать, что теплопроводность, возможно, не является доминирующим механизмом затухания медленных магнитоакустических волн, как ранее сообщалось Маршем и др.(2011) и Wang et al. (2015). Действительно, как видно из рисунков 2B, 3B, теоретические длины демпфирования на 2–3 порядка величины выше, чем полученные из наблюдений. Можно также отметить, что простой визуальный осмотр амплитуд колебаний, например, на рисунках 1b, c, выявляет значительное затухание в масштабе 10 мм, тогда как ожидаемые длины затухания из-за теплопроводности составляют не менее 100 мм или более, что ясно демонстрирует степень затухания. несоответствие наблюдений теории.Различия в температурной зависимости еще больше усугубили бы это расхождение. Заметим, однако, что несоответствие между теорией и наблюдениями меньше, если рассматривать расчеты для γ = 5/3. Кроме того, расстояния, измеренные вдоль наблюдаемых петлевых структур, проецируются на плоскость изображения, что означает, что полученные длины демпфирования являются только нижним пределом. Тем не менее, разница между теоретическим и наблюдаемым масштабами слишком велика, чтобы ее можно было игнорировать, и вряд ли может быть учтена, даже если будет частичный вклад других механизмов демпфирования (например,g., вязкость при сжатии и оптически тонкое излучение).
Наконец, мы хотели бы высказать некоторые из основных недостатков наших результатов. Температурный диапазон исследуемых контуров ограничен, особенно с учетом больших неопределенностей по температуре. Хотя величина изменения ожидаемой длины демпфирования в том же температурном диапазоне и степень несоответствия между наблюдаемыми и теоретическими значениями по-прежнему делают наши результаты достоверными, совершенно необходимо заявить, что больший температурный диапазон сделает результаты более надежными.Кроме того, следует отметить, что различные методы инверсии матрицы высот могут привести к разным пиковым температурам, хотя разница может быть незначительной в зависимости от исследуемого диапазона температур. Кроме того, можно спорить о том, достаточно ли пиковое излучение в DEM представляет плазму внутри контура. Помня об этих ограничениях, мы считаем, что необходимы дальнейшие исследования, как теоретические, так и наблюдательные, для понимания затухания медленных магнитоакустических волн в солнечной короне.В частности, импульс заключается в увеличении исследуемого диапазона температур, чтобы включить в него более горячие петлевые структуры, чтобы проверить, согласуются ли эти черты во всем спектре коронального магнетизма.
Данные, проанализированные в этом исследовании, были получены Ассамблеей атмосферных изображений на борту обсерватории солнечной динамики НАСА. Данные не ограничены, и запросы на доступ к этим наборам данных следует направлять в Joint Science Operations Center (http: // jsoc.stanford.edu/ajax/lookdata.html).
SK и DJ спланировали и разработали исследование. СК обработал данные, провел анализ и написал первый черновик рукописи. Телевизор помогал в теоретических расчетах. Диджей и телевидение внесли свой вклад в интерпретацию результатов. Все авторы приняли участие в доработке рукописи, прочитали и одобрили представленную версию.
Авторы с благодарностью подтверждают финансовую поддержку следующих грантов на исследования: STFC — ST / K004220 / 1, ST / L002744 / 1, ST / R000891 / 1, Randox Laboratories Ltd.—059RDEN-1, Европейский исследовательский совет (ERC) —724326 и К.Ю. Лёвен — GOA-2015-014.
Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.
Авторы благодарят всех рецензентов за ценные комментарии / предложения. SK благодарит Совет по науке и технологиям Великобритании (STFC) за поддержку.DJ благодарит STFC за присуждение стипендии Эрнеста Резерфорда, а также Invest NI и Randox Laboratories Ltd. за присуждение гранта на исследования и разработки (059RDEN-1). Этот проект получил финансирование от Европейского исследовательского совета (ERC) в рамках программы исследований и инноваций Европейского Союза Horizon 2020 и от KU Leuven. Данные изображений SDO / AIA, использованные в этой работе, любезно предоставлены NASA / SDO и научной группой AIA. Мы подтверждаем использование конвейера, разработанного Робом Руттеном для извлечения, обработки и согласования данных вырезок AIA.
Банерджи, Д., и Кришна Прасад, С. (2016). «МГД волны в корональных дырах», в Низкочастотные волны в космической плазме , ред. А. Кейлинг, Д.-Х. Ли, В. Накаряков, 419–430. DOI: 10.1002 / 978111
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Бергманс Д. и Клетт Ф. (1999). Переходное осветление активной области EUV — первые результаты EIT SOHO JOP80. Solar Phys. 186, 207–229.
Google Scholar
Калли П. С., Богдан Т. Дж. И Цвайбель Э. Г. (1994). Темные колебания в солнечных пятнах: поглощение p-мод и нагрев активной области за счет преобразования мод. Astrophys. J. 437, 505–521. DOI: 10.1086 / 175014
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Калхейн, Дж. Л., Харра, Л. К., Джеймс, А. М., Аль-Джанаби, К., Брэдли, Л. Дж., Чаудри, Р. А., и др. (2007). Спектрометр EUV-изображения для Hinode. Solar Phys. 243, 19–61.DOI: 10.1007 / s01007-007-0293-1
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Де Мортель И. и Худ А. В. (2003). Затухание медленных МГД-волн в магнитных полях солнечной короны. Astron. Astrophys. 408, 755–765. DOI: 10.1051 / 0004-6361: 20030984
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Де Мортель, И., и Худ, А. В. (2004). Затухание медленных МГД-волн в магнитных полях солнечной короны. II. Эффект гравитационной стратификации и расхождения силовых линий. Astron. Astrophys. 415, 705–715. DOI: 10.1051 / 0004-6361: 20034233
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Де Понтье, Б., Эрдейи, Р., и Де Мортель, И. (2005). Как направить фотосферные колебания в корону. Astrophys. J. Lett. 624, L61 – L64. DOI: 10.1086 / 430345
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Deforest, C.E., и Gurman, J.B. (1998). Наблюдение квазипериодических волн сжатия в полярных шлейфах Солнца. Astrophys. J. Lett. 501: L217. DOI: 10.1086 / 311460
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Erdélyi, R. (2006). «Магнитная сейсмология нижней части солнечной атмосферы», Труды SOHO 18 / GONG 2006 / HELAS I, Beyond the Spherical Sun , Vol. 624 (Нордвейк: Специальная публикация ЕКА), 15.1
Google Scholar
Ханна И. Г., Контар Э. П. (2012). Дифференциальные меры выбросов на основе регуляризованной инверсии данных Hinode и SDO. Astron. Astrophys. 539: A146. DOI: 10.1051 / 0004-6361 / 201117576
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Джесс, Д. Б., Де Муртель, И., Матиудакис, М., Кристиан, Д. Дж., Рирдон, К. П., Киз, П. Х. и др. (2012). Источник 3-х минутных магнитоакустических колебаний в корональных веерах. Astrophys. Дж. 757: 160. DOI: 10.1088 / 0004-637X / 757/2/160
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Джесс, Д. Б., Диллон, К. Дж., Кирк, М. С., Реале, Ф., Матиудакис М., Грант С. Д. Т. и др. (2019). Статистические сигнатуры нановспышечной активности. I. Моделирование методом Монте-Карло и исследование пространства параметров. Astrophys. J. 871: 133. DOI: 10.3847 / 1538-4357 / aaf8ae
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Хоменко Э., Сентено Р., Колладос М. и Трухильо Буэно Дж. (2008). Передача 5-минутных фотосферных колебаний во внешнюю атмосферу Солнца через небольшие вертикальные магнитные трубки. Astrophys.J. Lett. 676: L85. DOI: 10.1086 / 587057
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кидди, Г., Де Мортель, И., Дель Занна, Г., Макинтош, С. В., и Уиттакер, И. (2012). Распространение возмущений в корональных петлях: подробный анализ скоростей распространения. Solar Phys. 279, 427–452. DOI: 10.1007 / s11207-012-0042-5
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Климчук, Дж. А., Таннер, С. Е. М., и Де Муртель, И. (2004). Корональная сейсмология и распространение акустических волн вдоль корональных арок. Astrophys. J. 616, 1232–1241. DOI: 10.1086 / 425122
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Банерджи, Д., и Сингх, Дж. (2012a). Колебания в веерных петлях активной области: наблюдения из EIS / hinode и AIA / SDO. Solar Phys. 281, 67–85. DOI: 10.1007 / s11207-012-0098-2
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Банерджи, Д., и Ван Дорсселэр, Т. (2014). Частотно-зависимое затухание при распространении медленных магнитоакустических волн. Astrophys. J. 789: 118. DOI: 10.1088 / 0004-637X / 789/2/118
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Банерджи, Д., Ван Дорсселэр, Т., и Сингх, Дж. (2012b). Вездесущие долгопериодические колебания интенсивности в открытых корональных структурах. Astron. Astrophys. 546: A50. DOI: 10.1051 / 0004-6361 / 201219885
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Джесс, Д. Б., Хоменко, Э. (2015). Об источнике распространения медленных магнитоакустических волн в солнечных пятнах. Astrophys. J. Lett. 812: L15. DOI: 10.1088 / 2041-8205 / 812/1 / L15
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Джесс, Д. Б., Ван Дорсселер, Т., Верт, Г., Мортон, Р. Дж., Федун, В., и др. (2017). Частотно-зависимое затухание медленных магнитоакустических волн в темной атмосфере солнечных пятен. Astrophys. J. 847: 5. DOI: 10.3847 / 1538-4357 / aa86b5
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кришна Прасад, С., Раес, Дж.О., Ван Дорсселер, Т., Мадьяр, Н., Джесс, Д. Б. (2018). Индекс политропы солнечной корональной плазмы в веерных петлях солнечных пятен и его температурная зависимость. Astrophys. J. 868: 149. DOI: 10.3847 / 1538-4357 / aae9f5
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Lemen, J. R., Title, A. M., Akin, D. J., Boerner, P. F., Chou, C., Drake, J. F., et al. (2012). Сборка атмосферных изображений (AIA) на обсерватории солнечной динамики (SDO). Solar Phys. 275, 17–40.DOI: 10.1007 / s11207-011-9776-8
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Мандал, С., Мадьяр, Н., Юань, Д., Ван Дорсселер, Т., и Банерджи, Д. (2016). Прямое моделирование распространяющихся медленных волн в корональных арках и их частотно-зависимого затухания. Astrophys. J. 820: 13. DOI: 10.3847 / 0004-637X / 820/1/13
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Маркуардт, К. Б. (2009). «Нелинейная аппроксимация методом наименьших квадратов в IDL с помощью MPFIT», в Программное обеспечение и системы анализа астрономических данных XVIII, Астрономическое общество Тихоокеанской конференции, серия , Vol.411, ред. Д. А. Болендер, Д. Дюран и П. Даулер (Квебек, Квебек), 251.
Google Scholar
Марш М. С., Де Муртель И. и Уолш Р. В. (2011). Наблюдаемое затухание медленной магнитоакустической моды. Astrophys. J. 734: 81. DOI: 10.1088 / 0004-637X / 734/2/81
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Офман Л., Ромоли М., Полетто Г., Ночи Г. и Коль Дж. Л. (1997). Ультрафиолетовый коронограф-спектрометр наблюдения флуктуаций плотности солнечного ветра. Astrophys. J. Lett. 491: L111. DOI: 10.1086 / 311067
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Песнелл, В. Д., Томпсон, Б. Дж., И Чемберлин, П. С. (2012). Обсерватория солнечной динамики (SDO). Solar Phys. 275, 3–15. DOI: 10.1007 / s11207-011-9841-3
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Спруит, Х. С. (1991). «Поглощение волн p-моды магнитными полями. в Проблемы теории строения звезд средней массы, Конспект лекций по физике , Vol.388, ред. Д. Гоф и Дж. Тоомре (Берлин: Springer Verlag), 121–134.
Ван Дорсселэр, Т., Уордл, Н., Дель Занна, Г., Янсари, К., Вериджте, Э., и Накаряков, В. М. (2011). Первое измерение индекса адиабаты в солнечной короне с использованием нестационарной спектроскопии наблюдений hinode / EIS. Astrophys. J. Lett. 727: L32. DOI: 10.1088 / 2041-8205 / 727/2 / L32
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ван, Т. (2011). Стоячие медленные волны в горячих корональных петлях: наблюдения, моделирование и корональная сейсмология. Космические науки. Rev. 158, 397–419. DOI: 10.1007 / s11214-010-9716-1
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ван Т., Офман Л., Сан X., Проворникова Е., Давила Дж. М. (2015). Свидетельства подавления теплопроводности в петле солнечной вспышки корональной сейсмологией медленных волн. Astrophys. J. Lett. 811: L13. DOI: 10.1088 / 2041-8205 / 811/1 / L13
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ван, Т., Офман, Л., Сан, X., Соланки, С.К., и Давила, Дж. М. (2018). Влияние транспортных коэффициентов на возбуждение вспышечных стоячих медленных волн в корональных арках. Astrophys. Дж. 860: 107. DOI: 10.3847 / 1538-4357 / aac38a
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Wuelser, J.-P., Lemen, J.R., Tarbell, T.D., Wolfson, C.J., Cannon, J.C., Carpenter, B.A., et al. (2004). «EUVI: формирователь изображения экстремального ультрафиолета STEREO-SECCHI», в Труды телескопов и приборов SPIE для солнечной астрофизики , Vol.5171, ред. С. Файнески и М.А. Гуммин, 111–122. DOI: 10.1117 / 12.506877
CrossRef Полный текст
Юань Д., Накаряков В. М. (2012). Измерение кажущейся фазовой скорости распространения EUV-возмущений. Astron. Astrophys. 543: A9. DOI: 10.1051 / 0004-6361 / 201218848
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Завершинский Д.
